Название: Релейная защита
Вид работы: реферат
Рубрика: Авиация и космонавтика
Размер файла: 184.36 Kb
Скачать файл: referat.me-123.docx
Краткое описание работы: 1. Выбор исходных данных для курсового проекта. Схема высоковольтной сети представлена на рис.1 Рис.1 Данные для задания: с. - Время отключения энергосистемы.
Релейная защита
1. Выбор исходных данных для курсового проекта. |
Схема высоковольтной сети представлена на рис.1 |
Рис.1 |
Данные для задания: |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
с. - Время отключения энергосистемы. |
![]() |
В. - Номинальное напряжение системы. |
Определяем нагрузки ТП: |
![]() |
![]() |
ВА. |
![]() |
![]() |
ВА. |
![]() |
![]() |
ВА. |
![]() |
![]() |
ВА. |
![]() |
![]() |
ВА. |
![]() |
![]() |
ВА. |
![]() |
![]() |
ВА. |
![]() |
![]() |
ВА. |
![]() |
![]() |
ВА. |
Определяем токи КЗ на подстанциях: |
- значения тока КЗ на последующих подстанциях получают путем уменьшения на 20% значения тока КЗ на предыдущей подстанции. - значения двухфазного тока КЗ на шинах подстанцих принимаем равным 0.7 от значения трехфазного тока КЗ на этих же подстанциях. |
Трёхфазный ток КЗ на шинах питающей подстанции (точка К1) |
![]() |
А. |
Значение двухфазного тока КЗ на шмнах подстанцийпринять равным 0,7 от значения тока КЗ на этих же подстанциях |
![]() |
![]() |
А. |
Токи КЗ в точке К6 и К9: |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
Токи КЗ в точке К2,K5 и К8: |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
Токи КЗ в точке К1,K4 и К7: |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
Токи КЗ в точке К3: |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
Определим токи нагрузки на ТП по формуле: |
![]() |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
Определим токи в линиях: |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
![]() |
![]() |
А. |
2. Выбор предохранителей для линий высоковольтной сети и проверка их на чувствительность и селективность срабатывания. |
Созанию защищаем предохранителями линии L1,L2,L3,L4 и L7. Для использования выбираем предохранители серии ПКТ с Uном=10 кВ и Iотк.пр=20…31,5 кА [2]. Как видим условия (1) и (2) выполняются. |
![]() |
(1); |
Iотк.пр > Iк.max (2); |
По выражению (3) определим расчетные значения токов для предохранителей F1, L2, F3, F4 и F7: |
![]() |
![]() |
(3); |
где
|
![]() |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
А; |
Используя полученные значения, выберем предварительно следующие стандартные величины Iвс.ном: |
![]() |
А; |
![]() |
А; |
![]() |
А; |
![]() |
А; |
![]() |
А; |
Проверим предохранители F1 и F2 на селективность. При трехфазном КЗ непосредственно за предохранителем F1 |
![]() |
А. |
При этом токе предохранитель F1 сработает за время менее: |
![]() |
c. |
[2]; |
F2 сработает за время менее: |
![]() |
c. |
Тогда коэффициент селективности для пары предохранителей F1 и F2 равен: |
![]() |
(4); |
![]() |
![]() |
что удовлетворяет условию (4). |
Проверим предохранители F3 и F4 на селективность. При трехфазном КЗ непосредственно за предохранителем F3 |
![]() |
А. |
При этом токе предохранитель F3 сработает за время менее: |
![]() |
c. |
[2]; |
F4 сработает за время менее: |
![]() |
c. |
Тогда коэффициент селективности для пары предохранителей F3 и F4 равен: |
![]() |
(4); |
![]() |
![]() |
что удовлетворяет условию (4). |
Проверку на селективность предохранителя F7 и комплекта защиты РЗ-8 проведём после расчёта комплектов релейной защиты. |
Проверяем выбранные плавкие вставки на чувствительность по выражению (5): |
![]() |
(5); |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
удовлетворяет условию (5) |
![]() |
![]() |
удовлетворяет условию (5) |
![]() |
![]() |
удовлетворяет условию (5) |
![]() |
![]() |
удовлетворяет условию (5) |
![]() |
![]() |
удовлетворяет условию (5) |
Все коэффициенты больше трех, следовательно, чувствительность предохранителей к токам КЗ гарантируется. |
3. Выбор типа релейной защиты, расчет уставок тока и времени для всех комплектов релейных защит. Выбор варианта исполнения МТЗ проводим исходя из заданной величины Тотк=1.2 с и количества последовательно устанавливаемых комплектов защит. Оценку производим по выражению: |
![]() |
где
n - количество последовательно включенных защит. |
Определим DTрасп1 для МТЗ РЗ-5, РЗ-6 защищающих линии L3,L4,L5 и L6. Максимальное время срабатывания предохранителя F4 в конце линии L4 равно: |
![]() |
с. |
при токе КЗ: |
![]() |
А; |
![]() |
[1] |
![]() |
![]() |
с. |
Определим DTрасп2 для МТЗ РЗ-8, РЗ-9 защищающих линии L7,L8 и L9. Максимальное время срабатывания предохранителя F7 в конце линии L7 равно: |
![]() |
с. |
при токе КЗ: |
![]() |
А; |
![]() |
![]() |
![]() |
с. |
Для более высокой надёжности выбераем двухрелейную схему на переменном оперативном токе по схеме "неполной звезды" с дешунтированием катушки отключения. |
а) Расчёт токов срабатывания и уставок тока. Принимая по техническим характкристикам [1] реле РТ-80 при: расчитаем токи срабатывания защит. |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
Исходя из значений Iрабmax линий L5,L6,L8,L9 выбираем трансформаторы тока с первичными номинальными токами. [2] |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
А |
Тогда их коэффициенты трансформации равны: |
![]() |
А |
номинальный ток вторичной обмотки |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
Определим расчётные токи срабатывания реле с учётом, что коэффициент схемы "неполной звезды" равен 1: |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
Выберем ближайшие большие значения Iуст реле РТ-80 |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
А |
Скоректируем токи срабатывания защит в соответствии с выбраными уставками. |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
в) Расчёт уставок времени и проверка на селективность. |
Определим ступень селективности ![]() |
![]() |
с время срабатывания предохранителя F4 |
![]() |
с |
положительная погрешность предохранителя F4 |
![]() |
с положительная погрешность реле РТ-80 |
![]() |
с время запаса |
![]() |
![]() |
с |
![]() |
![]() |
c |
при токе КЗ 4.16 кА в начале линии L4 при значении кратности: |
реле РТ-80 работает в независимой части своей характеристики поэтому время срабатывания выставляем 0.5 c |
![]() |
![]() |
c |
Время уставки комплекта МТЗ РЗ-5 |
Определим ступень селективности ![]() |
![]() |
с время отключения маломаслянного выключателя |
![]() |
с отрицательная погрешность реле РТ-80 |
![]() |
с время индукционного выбега реле РТ-80 |
![]() |
![]() |
с |
Определим время Туст6 комплекта МТЗ Р3-6. |
![]() |
![]() |
с |
при токе КЗ 5.2 кА в начале линии L2 значении кратности: |
реле РТ-80 работает в независимой части своей характеристики поэтому время срабатывания выставляем 1 с. |
![]() |
![]() |
с |
Время уставки комплекта МТЗ РЗ-6 |
Определим ступень селективности ![]() |
![]() |
с время срабатывания предохранителя F7 |
![]() |
c положительная погрешность срабатывания пр.F7 |
![]() |
![]() |
с |
![]() |
![]() |
c |
при токе КЗ 4.16 кА в начале линии L7 при значении кратности: |
реле РТ-80 работает в независимой части своей характеристики поэтому время срабатывания выставляем 0.5 c |
![]() |
![]() |
c время уставки комплекта МТЗ РЗ-8 |
Определим ступень селективности ![]() |
![]() |
![]() |
с |
Определим время Туст9 комплекта МТЗ РЗ-9 |
![]() |
![]() |
с |
при токе КЗ 5.2 кА в начале линии L8 при значении кратности: |
![]() |
реле РТ-80 работает в независимой части своей характеристики поэтому время срабатывания выставляем 1 c |
![]() |
с время уставки комплекта МТЗ РЗ-9 |
Для проверки на селективность строим карты селективности. |
Карта селективности для линий L6,L2,L1 |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
Как видно из графика селективная работа МТЗ РЗ-6 и предохранителя F1, F2 обеспечена во всём диапазоне КЗ от I2к1=2,33 кА до I3к6=5,2 кА |
Карта селективности для линий L6,L5,L4 |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
Как видно из графика селективная работа МТЗ РЗ-6,РЗ-5 и предохранителя F4 обеспечена во всём диапазоне КЗ от I2к4=2,33 кА до I3к6=5,2 кА |
Карта селективности для линий L9,L8,L7 |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
Как видно из графика селективная работа МТЗ РЗ-9,РЗ-8 и предохранителя F7 обеспечена во всём диапазоне КЗ от К2к7=2,33 кА до К3к9=5,2 кА |
Проверка системы по максимально допустимому времени отключения. При минимальном токе КЗ в конце линии L6 I2k6=3.64 кА согласно защитной характеристике РЗ-6 она сработает за время t=1c, что меньше допустимой 1.2 с. При минимальном токе КЗ в конце линии L9 I2k9=3.64 кА согласно защитной характеристике РЗ-9 она также сработает за 1с. |
Проверка чувствительности. |
В соотвтствии с правилами [ ] коэффициент чувствительности для МТЗ в основной зоне должен быть не меньше 1,5, а для резервной зоны не менее 1.2 |
Для защиты РЗ-5 минимальный ток КЗ в конце основной зоны I2к5=2,912 кА |
![]() |
![]() |
> 1.5 |
проверку чувствительности в резервной зоне не производим, так как L4 защищена предохранителем. |
Для защиты РЗ-6 минимальный ток КЗ в основной зоне I2к6=3,64 кА |
![]() |
![]() |
> 1.5 |
Для резервной зоны защиты РЗ-6 минимальный ток КЗ в конце линии L5 равен I2к5=2,912 кА |
![]() |
![]() |
> 1.2 |
Для защиты РЗ-8 минимальны й ток КЗ в конце основной зоны I2к8=2,912 кА |
![]() |
![]() |
> 1.5 |
проверку чувствительности в резервной зоне не производим, так как L7 защищена предохранителем. |
Для защиты РЗ-9 минимальны й ток КЗ в конце основной зоны I2к9=3,64 кА |
![]() |
![]() |
> 1.5 |
Для резервной зоны минимальный ток КЗ в конце линии L8 равен I2к8=2,912 кА |
![]() |
![]() |
> 1.2 |
Все комплекты защиты обеспечивают необходимую чувствительность. |
4. Выбор и расчёт элементов схемы РЗ и источника оперативного тока |
В качестве источника оперативного тока выбираем трансформатор тока типа ТПЛ-10ТЗ Технические данные трансформатора. Uном=10 кВ Iном.пер=50...400 А Iном.втр=5 А Вариант исполнения обмотки 10р для релейной защиты. Электродинамическая стойкость. Iскв.пр.=52 кА для ТТ 50...200 А Iскв.пр.=100 кА для ТТ 300...400 А Термическая стойкость. Iт=34 кА за t=3 с. Проверка ТТ на Uном. Uном=10 кВ Uсети=6 кВ Uном>Uсети условие выполнено. Проверка ТТ на номинальный первичный ток. |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
условия выполнены. |
Проверка на электродинамическую стойкость: |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
![]() |
А |
условия выполнены. |
Проверка на термическую стойкость: |
![]() |
![]() |
![]() |
А/с |
проверяем по наибольшему току КЗ I3к=7,9 кА и наибольшему времени отключения t=1 c |
![]() |
А/с |
![]() |
![]() |
условия выполнены. |
Проверка ТТ на вторичную нагрузку. Для ТТ работающего с релейной защитой, определение допустимой вторичной нагрузки Zнаг производим по кривой десятипроцентной кратности К10 [ ] рис.5.10. для ТТ ТПЛ-10. Кривая ограничивает сопротивление нагрузки ТТ в зависимости от ожидаемой кратности тока срабатывания защиты (по отношению к I1ном.) значение при котором полная погрешность ТТ не превышает 10%. Поскольку обмотка отключающего эл.магнита в доаварийном режиме отключена то ТТ нагружен только на обмотку реле РТ-80. По паспортным данным [ ] при Iср. Sпотр.=10 в*а соответственно сопротивление обмотки |
![]() |
![]() |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
ом |
при кратности срабатывания защит |
![]() |
![]() |
![]() |
![]() |
Полная погрешность ТТ при данных кратностях срабатывания защит и rнаг=0,2 ом не превышает 10% |
Выбор типа реле из серии РТ-80. Исходя из условий, что Туст от 0,5 сек. и ток Iуст 8 А выбираем реле типа РТ-85/1 с такими паспортными данными [ ] : Iном=10 А Iуст индукционного элемента 4,5,6,7,8,9,10 А tср. в независимой части характеристики от 0,5с....4с Главные контакты реле способны шунтировать и дешунтировать ток 150 А при сопротивлении нагрузки 4,5 ом и при токе 3,5...5 А |
Проверим главные контакты реле РТ-85/1 на комутируемую мощность |
![]() |
ом |
![]() |
А |
![]() |
А |
![]() |
![]() |
![]() |
Мощность отключающего эл.магнита |
![]() |
![]() |
![]() |
условие выполняется. |
Электрическая схема комплекта релейной защиты представлена на рис Схема энергосистемы с раставленными предохранителями и комплектами РЗ максимальной токовой защиты представлены на рис |
Похожие работы
-
Защита информации. Угрозы, принципы, методы.
Угрозы данным. Безопасность в Интернет. Проблема защиты радиоэлектронных средств передачи информации. Проблемы защиты информации в компьютерной технике. Криптография. Стеганография.
-
Советские авиационные конструкторы А.М.Люлька и Н.Д.Кузнецов
Московский Государственный Технический Университет Гражданской авиации Кафедра гуманитарных и социально-политических наук Контрольная работа
-
Системы автоматической посадки самолетов для XXI века
Выполнил курсант Вякин А.С. СИСТЕМЫ АВТОМАТИЧЕСКОЙ ПОСАДКИ САМОЛЕТОВ ДЛЯ XXI ВЕКА Катастрофа в августе 1997 г. самолета Boeing-747, выполнявшего заход на посадку по неточной системе посадки (non-precision) ночью в сложных метеоусловиях на ВПП 06L международного аэропорта Гуама, еще раз подтвердила важность для безопасности полетов обеспечения аэропортов системами посадки требующейся точности наведения при заходе на посадку и посадке.
-
Система пожаротушения внутри двигателя ССП-2А. ССП-7 самолета -АН12 А
КП 2010 98. 72 А. 01 ИАТ Система пожаротушения внутри двигателя ССП-2А. ССП-7 САМОЛЁТА –АН12 А Выполнил: Проверил: Андреев. А. Б Ляскина. Е. Ю 2000 г. СОДЕРЖАНИЕ:
-
Применение фильтра Калмана в задаче идентификации отказов двигателей стабилизации космического аппарата
УДК 629.195 Ю.А. КУЗНЕЦОВ, канд. техн. наук, АО “Хартрон” Е.В. УХАНОВ, студент НТУ “ХПИ” ПРИМЕНЕНИЕ ФИЛЬТРА КАЛМАНА В ЗАДАЧЕ ИДЕНТИФИКАЦИИ ОТКАЗОВ ДВИГАТЕЛЕЙ СТАБИЛИЗАЦИИ КОСМИЧЕСКОГО АППАРАТА
-
Курсовой проект по несущим конструкциям и механизмам(сопромат)
Содержание Задание на проектирование ………………………. 2 Описание механизма ...…………………………….. 3 Выбор электродвигателя …...………………………. 4 Кинематический расчет механизма ……………….. 5
-
Космический мусор – угроза безопасности космических полетов
Д.В.Маринин Аэрокосмический лицей на базе Национального аэрокосмического университета им. Н.Е.Жуковского «ХАИ» К третьему тысячелетию человечество активно изучает и исследует космос. Число космических полетов растет, но они постоянно вталкиваются с рядом проблем. Одной из таких проблем – проблем экологии космоса, является вопрос об его загрязненности объектами так называемого космического мусора.
-
Проектирование твердотопливного ракетного двигателя третьей ступени трехступенчатой баллистической ракеты
Выбор основных параметров ракетных двигателей на твердом топливе (РДТТ). Расчет теплозащитного покрытия двигателя. Выбор давления в камере сгорания и на срезе сопла. Расчет характеристик прогрессивности щелевого заряда и звездчатого заряда РДТТ.
-
Проектирование пневмогидросистемы первой ступени баллистической ракеты
Анализ схемных решений и выбор базового варианта подачи компонентов топлива. Оценочный расчёт проектных параметров жидкостного ракетного двигателя. Расчёт топливного отсека. Описание схемы пневмогидросистемы и её работа на всех этапах функционирования.
-
Электроснабжение аэропортов
Курсовая работа Электроснабжение аэропортов 1.Введение Электрификация основных производственных процессов в настоящее время столь высокого уровня, что даже кратковременное прекращение подачи электроэнергии серьезно влияет на выход готовой продукции, существенно снижает производительность труда и может привести к большим материальным потерям.