Referat.me
/ / Гидродинамика сталеплавильной ванны

Название: Гидродинамика сталеплавильной ванны

Вид работы: контрольная работа

Рубрика: Промышленность и производство

Размер файла: 62.1 Kb

Скачать файл: referat.me-302992.docx

Краткое описание работы: Максимальная скорость струи на выходе из печи. Диаметр газовой струи в месте встречи с поверхностью сталеплавильной ванны. Радиус газовой струи. Распределение скорости газа по сечению потока. Определение глубины проникновения кислородной струи в ванну.

Гидродинамика сталеплавильной ванны

Q, m P, атм D0 , мм n I
170 10 35 45 3

Расчет скорости истечения струи кислорода

Принять Р2 =0.1 Мн/м2

Принять Р1 =1 Мн/м2

Wкр =298 м/с

Максимальная скорость струи на выходе из сопла

W0 =Wось.макс =Wrh *(1.715-1.353*0.1/P1 )=470.751 м/с

Скорость кислородной струи по оси


Диаметр газовой струи в месте встречи с поверхностью ванны

Радиус газовой струи

Распределение скорости газа по сечению потока

Х,мм Wx.os , м/с Dx , мм Rx ,мм Wy , м/с
Y1 =0 Y2 =0.25rx Y3 =0.5rx Y4 =0.75rx Y5 =rx
200 456 35 20 0 5 10 15 20
400 267 40 22,5 0 5,625 11,25 16,875 22,5
600 189 45 25 0 6,25 12,5 18,875 25
800 146 50 27,5 0 6,875 13,75 20,625 27,5
1000 119 55 30 0 7,5 15 22,5 30

Определение глубины проникновения кислородной струи в жидкую ванну

Принимаем фурму с 5 соплами и углом наклона оси сопла к вертикали 180

1) h’=h*cosa=0.41*0.95=0.351

2) h’=h*cosa=0.26*0.95=0.218

3) h’=h*cosa=0.19*0.95=0.163

4) h’=h*cosa=0.156*0.95=0.132

5) h’=h*cosa=0.133*0.95=0.112

Расчет мощности перемешивания ванны при продувке кислородом

1) t=10% Vc=0.1 %/мин

2) t=30% Vc=0.2 %/мин

3) t=50% Vc=0.4 %/мин

4) t=70% Vc=0.3 %/мин

5) t=90% Vc=0.15 %/мин

1) Кислорода 100*1,33=133 всего 133+100=233

тогда: итого V0 =233*0.8=186.4

V0 =233*0.8/170=1,09 м3 /т.мин = 0,018 м3 /т.сек

2) Кислорода 200*1,33=266 всего 266+200=466

тогда: итого V0 =466*0.8=372.8

V0 =466*0.8/170=2,19 м3 /т.мин = 0,036 м3 /т.сек

3) Кислорода 400*1,33=532 всего 532+400=932

тогда: итого V0 =932*0.8=745.6

V0 =932*0.8/170=4,38 м3 /т.мин = 0,073 м3 /т.сек

4) Кислорода 300*1,33=399 всего 399+300=699

тогда: итого V0 =699*0.8=559.5

V0 =699*0.8/170=3,29 м3 /т.мин = 0,055 м3 /т.сек

5) Кислорода 150*1,33=199.5 всего 199.5+150=349.5

тогда: итого V0 =349.5*0.8=279.6

V0 =349.5*0.8/170=1,64 м3 /т.мин = 0,027 м3 /т.сек

Определяем глубину слоя металла над образованным пузырем

Мощность перемешивания ванны газовым пузырем.

№

п/п

 T,% Vc T,C T,k V0 Npuz Nstr SN Npuz otn
1 10 0.1 1300 1573 0.0183 4.67 1.869 6.54 71.43%
2 30 0.2 1400 1673 0.0365 9.94 1.869 11.81 84.17%
3 50 0.4 1500 1773 0.0731 21.07 1.869 22.94 91.85%
4 70 0.3 1550 1823 0.0548 16.25 1.869 18.12 89.68%
5 90 0.15 1600 1873 0.0274 8.35 1.869 10.22 81.71%

Похожие работы

  • Исследование струи водовоздушного эжектора

    Получена формула, позволяющая рассчитать угол расширения начального участка струи, необходимый для определения оптимальных параметров водовоздушного эжектора.

  • Оптимизация процесса сталеварения в конвертере

    Технологии вычислительной гидродинамики (Computational fluid dynamics, CFD) позволяют инженерам заглянуть внутрь металлургического конвертера, где высокие температуры и неблагоприятные условия делают невозможным выполнение практических измерений.

  • Расчет и подбор центробежного насоса

    ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ: Последняя цифра 0.11 ассчитываем систему трубопроводов. И подбираем центробежный насос для откачки воды с температурой to из резервуара, находящегося под давлением Р1, в резервуар связанный с атмосферой, при производительности Q. Определяем уровень воды в резервуаре, обеспечивающий самотечную непрерывную подачу воды в резервуар при действительной подаче насоса.

  • Двухванные печи

    Конструкция и принцип работы двухванной сталеплавильной печи. Недостатки двухванных печей. Примерный расчет двухванной сталеплавильной печи. Физическое тепло стали. Топливный расчет. Материальный балланс. Расчет теплот сгорания, теплообменники.

  • Конструкция, методика расчёта мартеновских печей черной металлургии

    Стационарные и качающиеся мартеновские печи и их конструкция. Верхнее и нижнее строение печи. Рабочее пространство. Кладка мартеновской печи. Тепловая работа. Период заправки печи, завалки, нагрева, плавления металлической части шихты, доводки.

  • Плазменная обработка. Плазмотрон

    Общий процесс плазменной обработки материалов низкотемпературной плазмой, генерируемой дуговыми или высокочастотными плазматронами. Принцип действия плазменных горелок. Способы газовой стабилизации, теплоизоляции и сжатия дуги. Основные виды плазмотронов.

  • Численное исследование движения системы "газовая струя – жидкость"

    Численное исследование силового взаимодействия газовой струи и несжимаемой жидкости через контактную поверхность. Физико-математическое моделирование кислородно-конвертерного процесса. Влияние управляющих параметров (давления и температуры в газопроводе).

  • Разработка и расчет двигательной установки на базе стационарного плазменного двигателя

    Порядок расчета основных энергетических характеристик и размеров стационарного плазменного двигателя. Определение тяговой и кинетической мощностей струи ионов и протяжённости слоя ионизации рабочего тела. Расчет разрядного тока и ресурса двигателя.

  • Плазменные печи

    Общая характеристика установок плазменного нагрева. Принцип работы плазматрона косвенного и прямого действия. Характеристики плазмообразующих газов. Характеристика плазменно-дуговых печей с кристаллизатором конструкции института электросварки им. Патона.

  • Дуговая сталеплавильная печь ДСП

    В обозначении дуговой сталеплавильной печи как правило присутствует её ёмкость в тоннах (например, ДСП-12). Диапазон печей варьируется от 0,1 до 400 тонн. Температура в ДСП может достигать 1800 °С.