Название: Ременные передачи

Вид работы: контрольная работа

Рубрика: Промышленность и производство

Размер файла: 93.71 Kb

Скачать файл: referat.me-298382.docx

Краткое описание работы: Последовательность механизма расчета плоскопеременной передачи. Расчет параметров клиноременной и зубчатопеременной передач, необходимые для этого значения, порядок проведения анализа расчетов. Сравнение всех расчетов и выбор наименьшего усилия в ремнях.

Ременные передачи

Ременные передачи

1. Исходные данные для расчетов

Для сравнимости результатов при анализе решений расчеты различных типов ременных передач произведены для одних и тех же исходных данных:

1) номинальная мощность привода винтового конвейера P _nom = 2,9 кВт;

2) частота вращения ведущего шкива (вала двигателя) n ₁ = 950 мин ^{– 1} ;

3) передаточное число i = 1,6;

4) ограничения:

а) по условиям компоновки: номинальное межцентровое расстояние а _nom = 500 ± 60 мм; угол наклона передачи ψ = 25⁰ ; высота редуктора H = 450 мм;

б) по режиму работы: значительные колебания нагрузки, кратковременная пусковая перегрузка до 200 % от номинальной; работа двухсменная.

Общие параметры при расчетах

1) Общая расчетная схема для всех типов передач приведена на рис. 1.1.

2) Согласно P ¢ _дв = P _{nom ,} где P ¢ _дв – потребная мощность двигателя – и

n ₁ = 950 мин^{– 1} принят электродвигатель АИР 112МА6У3 (P _дв = 3 кВт), у которого габарит d ₃₀ = 246 мм (рис. 1.1).

Диаметры шкивов по условиям компоновки должны быть:

d ₁ ≤ d ₃₀ , d ₂ ≤ H (1.1)

3) По табл. П8 режим работы – тяжелый, коэффициент динамичности

нагрузки и режима работы C _p = 1,3.

4) Номинальный вращающий момент T _{1 nom} = 9550·2,9 / 950 = 29,2 H·м.

Расчетная передаваемая мощность P = P _nom С _p = 2,9·1,3 = 3,77 кВт. (1.2)

Расчетный передаваемый момент T ₁ = 9550·3,77 / 950 = 37,9 H·м. (1.3)

2. Расчет плоскоременной передачи

Последовательность и результаты расчета передач с синте-ическим и прорезиненным кордшнуровым ремнями оформлены в виде табл. 2.1.

Рис. 1.1. Расчетная схема ременной передачи

Анализ результатов расчета по табл. 2.1:

1) Для передачи мощности P = 3,77 кВт при n ₁ = 950 мин^{– 1} плоские прорезиненные ремни не годятся, так как требуется b ¢ = 156…71,8 мм при d ₁ = 140…200 мм, а изготавливают ремни только до b _max = 60 мм (табл. П2). Если принять b = 60 мм, то для передачи наименьшей величины F_t = 379 H (п. 12 табл. 2.1) потребуется [p ] » [p ₀ ] » 379 / 60 = 6,3 Н/мм. Это может быть выполнено (табл. 2 части I) при d ₁ = 224 и 250 (≈ d ₃₀ ) мм, σ₀ = 2 МПа и [p ₀ ] = 6,5 Н/мм. Пересчет на данные размеры d ₁ приведен в табл. 2.1, начиная с п. 18.

2) При использовании синтетического ремня толщиной 1,0 мм вариант с d ₁ = 100 мм неудовлетворителен, так как расчетная ширина b ¢ = 90,1 мм должна быть округлена до ближайшей большей b = 100 мм (табл. П1), но тогда длина L _p = 1400 мм не удовлетворяет L _{p min} = 1500 мм при b = 100 мм.

3) Сравнивая результаты при b = 60 мм (для вариантов d ₁ = 160 и 224 мм), видим, что в передаче с прорезиненным ремнем габариты по диаметрам и частота пробега ремня увеличились в 1,4 раза

Таблица 2.1 – Формуляр расчета плоскоременных передач

Параметры			Результаты расчета для ремней											Примечание
Наименование		источник	синтетического					прорезиненного
1. Толщина ремня δ, мм		табл. П1, П2	1,0					2,8
2. Диаметр шкива d ¢ 1 , мм		формула (2)*	174…206
3. Отношение d ¢ 1 / δ		стр. 8 (ч.I) **	174…206 > 100					62…74 > 50
4. Диаметр d 1, мм		ГОСТ 17383 – 73	100		160		180	140		180		200		Принято d 1 < d 30
5. Диаметр d ¢ 2 , мм		(3)	158		253		285	222		285		316		ξ = 0,01
d 2 , мм		ГОСТ 17383 – 73	160		250		280	224		280		315		d 2 < H
6. Фактическое i		(4)	1,62		1,58		1,57	1,62		1,57		1,59
7. Скорость ремня v , м / c		πd 1 n 1 / 60000	4,97		7,96		8,95	6,96		8,95		9,95		< [35]
8. Угол обхвата a, град		(7)	173,16		169,74		168,6	170,42		168,6		166,9		> [1500 ]
9. Расчетная длина ремня L ¢ p , мм		(10)	1410		1648		1728	1575		1728		1816		а ¢ = 500
L p, мм		стандарт	1400		1600		1800	1600		1800		1800		R 20
10. Частота пробегов μ, с – 1		(49)	3,6		5		5	4,4		5		5,5		< [15]
11. Межцентровое расстояние а nom , мм		(14)	495		476		536	512		536		492		[440 ÷ 560]
12. Передаваемая окружная сила Ft , H		(17)	759		474		421	542		421		379
13. Предварительное напряжение σ0 , МПа		табл. 2 (ч.I)	7,5		7,5		7,5	2		2		2
14. Допускаемая удельная окружная сила [p 0 ], Н / мм		табл. 2 (ч.I)	8,5		8,5		8,5	3,5		4,5		5,5
15. Коэффициенты: C 0		стр. 11 (ч.I)	1,0		1,0		1,0	1,0		1,0		1,0		y = 250
C α		(19)	0,98		0,97		0,97	0,97		0,97		0,96
Cv		(20)	1,01		1,0		1,0	1,02		1,01		1,0
16. Допускаемая сила [p ] в условиях эксплуатации, Н / мм	(18)			8,42		8,25	8,25		3,47		4,41		5,28
17. Расчетная ширина ремня b ' , мм	(21)			90,1		57,5	51		156		95,5		71,8
округление b , мм	Табл.П1, П2			-		60	60		-		-		-
18. Пересчет передачи с прорезиненным ремнем	d 1, мм					224		250
на d 1 = 224 и 250 мм	d 2, мм					355		400	< H = 450
i					1,6		1,62
v , м / с					11,14		12,44	< [25 м / с]
a, град					165,07		162,9	> [1500 ]
L ¢ p , мм					1918		2032	а ' = 500
L p, мм					2000		2000
m, с – 1					5,57		6,2	< [15 с – 1 ]
а nom , мм					541		484	[440 ÷ 560]
Ft , H					338		303
C α					0,96		0,95
Cv					0,99		0,98
[p ], Н / мм					6,18		6,05
b' , мм					54,7		50,08
b , мм					60		50

4) Если в техническом задании на проект вид ремня задан , то следует, исходя из результатов расчета, отдать предпочтение вариантам:

а) синтетический ремень; d ₁ = 160 мм; d ₂ = 250 мм; μ = 5 с ^{– 1} ; b = 60 мм;

L _p = 1600 мм;

б) прорезиненный кордшнуровой ремень d ₁ = 224 мм; d ₂ = 355 мм; μ = 5,57с ^{– 1} ; b = 60 мм; L _p = 2000 мм.

5) Если вид плоского ремня не задан , то преимущество имеет синтетический ремень по п. 4а.

3. Расчет клиноременных передач

Для клинового ремня нормального сечения по величинам P = 3,77 кВт, T ₁ = 37,9 H·м, n ₁ = 950 мин ^–1 , пользуясь рис. П1 и табл. П4, выбираем сечения А и В(Б). Назначаем класс ремня II.

Для узкого ремня (табл. П4) – сечение SPZ (УО), для поликлинового ремня (табл. П6) – сечение Л.

Размеры сечений кордшнуровых ремней даны в табл. 3.1.

Таблица 3.1 – Размеры выбранных сечений ремней и параметры передач (см. рис. 1, ч.I)

Параметры	Сечение ремня
	А	В(Б)	SPZ(УО)	Л
1. W P , мм	11	14	8,5	P = 4,8 мм
2. W , мм	13	17	10	H = 9,5 мм
3. T , мм	8	11	8	H = 4,68 мм
4. y 0 , мм	2,8	4,0	2
5. А , мм2	81	138	56
6. m п , кг/м	0,1	0,18	0,084	0,045 *
7. d 1 min , мм	90	125	63	80

Формула (6) может быть представлена как 0,7d ₁ (1 + i ) < а < 2d ₁ (1 + i ).

Отсюда при i = 1,6 и а = 500 мм рекомендуемый d ^' ₁ находится в пределах

135 < d ₁ < 385 мм. Заданное ограничение (d ₁ ≤ d ₃₀ = 246 мм) уменьшает интервал до 135 < d ₁ < 246 мм. Округляя d ¢₁ по ГОСТ Р 50641 – 94, получим 140 £ d ₁ £ 224 мм. Тогда d ₂ = id ₁ дает 224 £ d ₂ £ 355 мм, что находится в пределах ограничения H = 450 мм.

Для сравнительного расчета выбираем шкивы с диаметрами:

d ₁ , мм ……. 140 160 200 224

d ₂ , мм ……. 224 250 315 355.

Для тяжелого режима работы долговечность ремней в эксплуатации (табл. П3)

T _P = T _P(ср) К ₁ К _2, где К ₁ = 0,5 – коэффициент режима работы; К ₂ = 1 – коэффициент климатических условий; T _P(ср) = 2500 ч (II класс) – ресурс ремней при среднем режиме и T _P = 2500·0,5·1 = 1250 часов. Гарантированный ресурс изготовителя при этом – 300 ч.

При расчете на долговечность было принято: E = 100 МПа, m = 8, σ_у = 9 МПа; N _оц = 2·10 ⁶ – наработка клиновых ремней II класса с передачей мощности (табл. П3).

Общие расчетные параметры, независящие от вида ремня, представлены в табл. 3.2.

Продолжение расчета, специфического для ремней нормального сечения, – в табл. 3.3.

Анализ результатов расчета по табл. 3.3.

1) Для ремней класса II сечения А, начиная с d ₁ = 180 мм и выше (рис. П3)

Р ₀ не зависит от диаметра шкива и не влияет на количество ремней. То же для сечения В(Б), начиная с d ₁ = 280 мм и выше.

2) Отношение L_h / T _P ≥ 1 показывает, что данные варианты параметров обеспечивают требуемую эксплутационную долговечность T _P = 1250 часов.

Ремни сечения А удовлетворяют этому условию для всех выбранных d ₁ , сечения В(Б) – только для d ₁ = 224 мм.

По условию долговечности для дальнейшего анализа оставляем ремни сечения А.

3) При d ₁ = 140 и 160 мм количество ремней сечения А одинаково

(К = 3), но долговечность при d ₁ = 160 мм (L_h = 5110 ч) в 2,38 раза выше, чем при d ₁ = 140 мм (при разности диаметров всего 20 мм). Во столько же раз уменьшается вероятность замены комплекта ремней в работе при d ₁ = 160 мм. При d ₁ = 200 мм (L_h = 5360 ч), долговечность увеличивается несущественно, но растут габариты передачи.

4) Исходя из анализа результатов расчета при соблюдении всех наложенных ограничений, окончательно выбираем передачу с параметрами:

РЕМЕНЬ А – 1600 II ГОСТ 1284.1 – 89; d ₁ = 160 мм, d ₂ = 250 мм, i = 1,58, v =

8 м/с, α = 169,7 ⁰ , μ = 5 с ^–1 , а _nom = 476 мм, ∆ = 80 мм, К = 3, F ₀ = 119 H, F _{в x} = 644 H, F _{в y} = 300 H, L_h = 5110 ч, L_h / T _P = 4,09.

Общие расчетные параметры передач с узкими и поликлино-выми ремнями приведены в табл. 3.1 и 3.2.

Продолжение специфики расчета этих передач оформлено в табл. 3.4.

Анализ результатов расчета по табл. 3.4.

Таблица 3.2 – Формуляр расчета общих параметров клиноременных передач

Параметры		Результаты расчета при d 1, мм				Примечание
наименование	источник	140	160	200	224
1. Фактическое i	(4)*	1,62	1,58	1,59	1,6	ξ = 0,01
2. Скорость ремня v , м / с	(5)	6,96	7,96	9,95	11,14
3. Угол обхвата α, град	(7)	170,4	169,7	166,9	165,1
4. Расчетная длина ремня: L ¢ p , мм	(10)	1575	1648	1816	1918
L p, мм	стандарт	1600	1600	1800	2000
5. Частота пробегов μ, с – 1	(49)	4,4	5	5,5	5,6	< [20]
6. Межцентровое расстояние а nom , мм	(14)	512	476	492	541	[440…560]
7. Регулирование а, мм:
Δ1 : нормальный ремень,	Δ1 = 0,025 L p	40	40	45	50	S 1 = 0,025
узкий ремень,	Δ1 = 0,04 L p	64	64	72	80
поликлиновой ремень;	Δ1 = 0,03 L p	48	48	54	60
Δ2 : нормальный (по сечению В(Б)) ремень,	(16)	40	40	42	40	S 2 = 0,009
узкий ремень,	Δ2 = 0,02 L p	32	32	36	40
поликлиновой ремень	Δ2 = 0,013 L p	21	21	23	26
8. Ход регулирования Δ, мм:	Δ1 + Δ2
нормальный ремень,	80	80	87	94
узкий ремень,	96	96	108	120
поликлиновой ремень	69	69	77	86
проекция Δx , мм:	Δcosψ
нормальный ремень	73	73	79	85
узкий ремень	87	87	98	109
поликлиновой ремень	63	83	70	78

Таблица 3.3 – Продолжение расчета (табл. 3.2) передачи с клиновыми ремнями нормального сечения А и В(Б)

Параметры		Результаты расчета при d 1, мм, и сечениях ремней											Примечание
наименование	источник	140			160			200			224
		А	В(Б)		А		В(Б)	А	В(Б)		А	В(Б)
1. Номинальная мощность Р 0 , кВт	Рис.П3, П4	1,73	2,22		2,1		2,83	2,42	4,05		2,42	4,75	Класс II
2. Коэффициенты С α	стр. 11 (ч.I)	0,98	0,98		0,98		0,98	0,97	0,97		0,965	0,965
С L	(23)	0,98	0,93		0,98		0,93	1,01	0,95		1,04	0,98
3. Ориентировочное число ремней К ' 0	(22)	2,27	1,86		1,87		1,46	1,59	1		1,55	0,84	при Ск = 1
4. Коэффициент Ск	стр. 12 (ч.I)	0,8	0,82		0.82		0,83	0,82	1		0.82	1
5. Расчетное число ремней	К 0 ' / Ск
К ¢		2,84	2,27		2,28		1,76	1,94	1		1.89		0,84
принято К		3	3		3		2	2	1		2		1
6. Предварительное натяже-ние ветви одного ремня F0, Н	(31)	134	138		119		181	146	294		137	271	С p = 1,2 *
7. Окружное усилие одного ремня Ft , Н	103 P / (v К )	181	181		158		237	189	379		169	338
8. Сила на валах F в , Н	(38)	801	825		711		721	580	584		543	537
9. Составляющие F в по осям: F вх	(41)	726	748		644		653	526	529		492	487
F в y		339	349		300		305	245	247		229	227
10. Напряжения в ремне σ0 , МПа	F 0 / A	1,65	1,0		1,47		1,31	1,8	2,13		1,69	1,96
σt / 2	Ft / (2A )	1,12		0,66	0,98	0,86		1,17		1,37	1,04	1,22
σц	10 – 6 ρv 2	0,06		0,06	0,08	0,08		0,13		0,13	0,16	0,16	ρ = 1300 кг/м3
σр	σ0 +σt / 2+σц	2,83		1,72	2,53	2,25		3,1		3,63	2,84	3,34
σи 1	2Ey 0 / d 1	4,0		5,75	3,5	5,0		2,8		4,0	2,5	3,58	E = 100 МПа
σр / σи 1	0,7		0,3	0,72	0,45		1,1		0,9	1,14	0,94
Коэффициент ξi	рис. 5 (ч.I)	1,87		1,95	1,87	1,92		1,81		1,83	1,8	1,82	i = 1,6
σm ax	σр + σи 1	6,83		7,47	6,03	7,25		5,9		7,63	5,34	6,92
11. Долговечность Lh , ч	(48)	2146		1093	5110	1203		5357		693	11626	1479
Отношение Lh / T p		1,72		0,87	4,09	0,96		4,29		0,55	9,3	1,18

Таблица 3.4 – Продолжение расчета (табл. 3.2) передач с узким ремнем SPZ (УО) и поликлиновым сечения Л

Параметры			Результаты расчета при d 1, мм, и сечениях ремней								Примечание
наименование		источник	140		160			200		224
			SPZ	Л	SPZ		Л	SPZ	Л	Л
1. Номинальная мощность P 0 , кВт. Допускаемая окружная сила одного клина F 0 , Н		Рис.П6 Табл.4 (ч.I)	2,7	83	3,4		83	4,15*	83	83
2. Коэффициенты:
C α		стр. 11 (ч.I) и (26)	0,98	0,98	0,98		0,98	0,97	0,97	0,97
CL		(23)	1,0	1,01	1,0		1,01	1,02	1,03	1,05	m = 6
C К		стр. 12 (ч.I)	0,82	–	0,82		–	1,0	–	–	К = 2 и 1
CV	0,908 – 0,0155 v		-	0,8	-	0,78		-	0,75	0,74	табл. 4 (ч.I)
Cd	2,95 – 155 / d 1		-	1,84	-	1,98		-	2,18	2,26	табл. 4 (ч.I)
3. Расчетная окружная сила одного клина F 0 , Н	(25)		-	121	-	127		-	135	141
4. Расчетное число ремней К '	(22)		1,74	-	1,38	-		0,92	-	-
принято К	2	-	2	-		1	-	-
5. Передаваемая сила Ft , Н	103 P / (v К )		271	542	237	474		379	379	338	Для Л К = 1
6. Число клиньев z'	Ft / F 1		-	4,48	-	3,73		-	2,8	2,4	[4…20]
принято z	табл. П6		-	5	-	4		-	4	4	4 – min
7. Ширина ремня b , мм	Pz		-	24	-	19,2		-	19,2	19,2	p = 4,8 мм
8. Предварительное натяжение F 0 , Н	(34) и (35)		203	409	179	359		290	296	271
9. Сила на валах F в , Н	(38) и (39)		809	815	713	715		576	588	537
проекции F вx	(41)		733	739	646	648		522	533	487
F вy	(41)		342	344	301	302		243	248	227
10. Напряжения в ремне, МПа
σ0	F 0 / A		3,63	-	3,2	-		5,18	-	-	A = 56 мм2
σt / 2	Ft / (2A )		2,42	-	2,12	-		3,38	-	-
σц	10 – 6 ρv 2		0,06	-	0,08	-		0,13	-	-	ρ = 1300 кг/м3
σр	σ0 + σt / 2+ σц		6,11	-	5,4	-		8,69	-	-
σи 1	2Ey 0 / d 1		2,86	-	2,5	-		2	-	-	E = 100 МПа
σр / σи 1	2,14	-	2,16	-		4,35	-	-
коэффициент ξi	рис. 5 (ч.I)		1,6	-	1,6	-		1,4	-	-	i = 1,6
σm ax	σр + σи 1		8,97	-	7,9	-		10,69	-	-

1) Для узких ремней SPZ(УО) рекомендуемые d ₁ ограничены (рис. П6) 180 мм. При увеличении диаметров свыше 180 мм передаваемая мощность одним ремнем P ₀ не изменяется. Поэтому в табл. 3.4 вариант с d ₁ = 224 мм для SPZ(УО) не рассматривается.

2) Количество К ремней SPZ(УО) при d ₁ = 140 и 160 мм равно 2. При d ₁ = 200 мм К = 1, но σ_max = 10,64 МПа превосходит предел выносливости σ_у =

9 МПа, что по условиям работоспособности недопустимо.

3) Выбираем передачу с узкими ремнями SPZ (УО):

РЕМЕНЬ SPZ(УО) – 1600 ТУ 38–40534 – 75; К = 2, d ₁ = 160 мм, d ₂ = 250 мм,

i = 1,58, v = 8 м/c, α = 169,7 ⁰ , μ = 5 с ^–1 , а _nom = 476 мм, ∆ = 96 мм, F ₀ = 179H, F _{в x} = 646 H, F _{в y} = 301 H, σ_max = 7,9 МПа.

4) Передача с поликлиновым ремнем сечения Л может быть рекомен-дована лишь при d ₁ = 140 мм, где количество клиньев ремня К = 5, и при d ₁ = 160 мм К = 4. При других d ₁ расчетное К значительно меньше минимально допустимого значения [K _min = 4].

5) Чтобы сохранить одинаковые кинематические и геометрические пара-метры всех клиноременных передач, для поликлиновой передачи принимаем

РЕМЕНЬ Л – 1600 ТУ 38–105763–84 с числом клиньев К = 4, b = 19,2 мм, d ₁ = 160 мм, d ₂ = 250 мм, v = 8 м/с, μ = 5 с ^–1 , F ₀ = 359 H, F _{в x} = 648 H, F_{в y} = 302 H.

Сравнение передач с клиновыми ремнями

При общих геометрических (d ₁ , d ₂ , α, L _P , а ) и кинематических (i , v , μ) параметрах для варианта при d ₁ = 160 мм имеем:

Сечение	К	F 0	F вx	F в у	σ0	σt	σmax	Lh	Lh /T P
А	3	119	644	300	1,47	2,0	6,03	5110	4,09
SPZ(УО)	2	179	646	301	3,2	4,2	7,9	-	-
Л	4	359	648	302	-	-	-	-	-

1) Количество ремней SPZ(УО) меньше, чем А, меньше ширина шкивов, но σ_max в них выше, что сказывается на долговечности.

2) При К = 3 ремни сечения А обеспечивают долговечность в 4 раза больше требуемой эксплуатационной. Это значит, что при общей долговечности других передач привода (например, редуктора в 10000 часов), следует ожидать двухкратной смены комплекта из 3-х ремней нормального сечения А.

3) Силы F _{в x} , F _{в y} , действующие на валы, не зависят от типа ременной передачи и примерно равны.

4) При заданных исходных условиях на расчет передачи использование поликлиновых ремней нецелесообразно, так как их основное назначение – замена комплекта клиновых ремней при К ≥ 6…8, а в настоящем расчете К = 3 и 2.

5) Расчеты ременных передач показывают, что выбор d ₁ = d _min для данного сечения ремня не обеспечивает необходимой долговечности ремней.

Таблица 4.1 – Формуляр расчета зубчатоременной передачи

Параметры			Результаты расчета при d 1 мм, и m мм									Приме- чание
наименование	источник		140			160			200
			4	5	7	4	5	7	4	5	7
1. Число зубьев z 1	d 1 / m		35	28	20	40	32	23	50	40	29	> z 1 min
z 2	d 2 / m		56	45	32	63	50	36	79	63	45	< z 2 max
2. Фактическое i	i = z 2 / z 1		1,6	1,61	1,6	1,58	1,56	1,57	1,58	1,58	1,55
3. Скорость ремня v м/с	(5)		6,96 170,4			7,96 169,7			9,95 166,9			< [40 м/c]
4. Угол обхвата a, град	(7)
5. Число зубьев в зацеплении z 0	(9)		16,6	13,3	9,5	18,9	15,1	10,8	23,2	18,5	13,4	> [6]
6. Расчетная длина ремня L ¢ P, мм	(10)		1575	1575	1575	1648	1648	1648	1816	1816	1816
7. Число зубьев ремня z ¢ P принято z P	L ¢ P / pm табл. П7		125,3 125	100,3 100	71,6 71	131,1 130	104,9 105	74,9 75	144,5 140	115,6 120	82,6 80	R 40
8. Окончательно L P, мм	pmz p		1571	1571	1561	1634	1649	1649	1759	1885	1759
9. Межцентровое расстояние а nom , мм	(14)		498	498	493	493	500	500	472	535	472	[500 ± 60]
10. Передаваемая окружная сила Ft , H	(17)		542			474			379
11. Допускаемая удельная окружная сила типовой передачи [F ]0, Н/мм	табл. 5 (ч.I)		25	30	32	25	30	32	25	30	32
12. Коэффциенты	Cu = 1 (i > 1), Cz = 1 (z 0 > 6), C p = 1 (ролики отсутствуют)
13. Допустимая удельная окружная сила Fy , H/мм	(27)		25	30	32	25	30	32	25	30	32	Fy = [F ]o
14. Погонная масса ремня m п . 103 кг / (м. мм)	табл. 5 (ч.I)		6	7	8	6	7	8	6	7	8
15. Ширина ремня b ¢ 0, мм (при С ш = 1)		Ft / Fy	22	18	17	19	16	15	15	13	12
Коэффициент С ш		стр. 13 (ч.I)	0,97	0,82	0,76	0,89	0,7	0,7	0,7	0,7	0,7
Ширина ремня b' , мм принято b, мм		(29) табл. П7	22,6 25	22,3 25	22,5 25	21,6 25	22,9 25	21,5 25	22,2 25	18,5 20	17,3 20
16. Давление на зубьях p , МПa		(30)	1,05	0,93	0,76	0,8	0,72	0,59	0,52	0,56	0,47	< [p ] = 1,0
17. Сила предварительного натяжения F 0, H		(36)	0,35	0,41	0,47	0,46	0,53	0,61	0.71	0,83	0,95

Для улучшения работоспособности ременной передачи следует увеличивать диаметры шкивов и, если позволяют условия компоновки, принимать

d ₁ ≥ (1,3…1,5) d _min .

4. Расчет зубчатоременной передачи

Предварительное значение модуля по формуле (1) m ¢ ≈ 35×(2,9 / 950) ^1/3 ≈ 5,08 мм. Для сравнительного расчета по табл. П7 принимаем m = 4; 5 и 7 мм.

Исходя из рекомендации (стр. 9 ч.I) для а использовать формулу (6) и учитывая ограничения (а = 500, d ₁ ≤ d ₃₀ , d ₂ ≤ H ) по условиям компоновки, для расчета принимаем те же диаметры, что и для клиноременной передачи (d ₁ = 140, 160, 200 и d ₂ = 224, 250, 315 мм). Зубья трапецеидального профиля.

Результаты расчета сведены в табл. 4.1.

На основании анализа результатов окончательно следует выбрать зубчатоременную передачу с минимальными размерами шкивов по условиям компоновки: d ₁ = 140 мм, d ₂ = 224 мм, i = 1,61, m = 5 мм, z_p = 100, L _P = 1571 мм, b = 25 мм, а _nom = 498 мм, F ₀ = 0,41 H, F _{в x} = 598 H, F _{в y} = 275 H, μ = 4,43 < [μ] = 30 с^-1 ;

Ремень, например, из литьевой резины: РЕМЕНЬ ЛР 5–100–25 ОСТ 38–05114–76, ОСТ 38–05246–81.

Сравнивая результаты всех расчетов различных передач в примерах, можно сделать заключение, что зубчатоременная передача имеет наименьшие габариты и усилия в ремнях.