Referat.me

Название: Расчет дыухступенчатого редуктора

Вид работы: реферат

Рубрика: Транспорт

Размер файла: 196,51 Kb

Скачать файл: referat.me-338852.docx

Краткое описание работы: Срок службы привода редуктора. Срок службы (ресурс) Lh, ч, определяем по формуле: Lh=365LrKrtcKcKП Кr=20*12/365=0,657 Kc=6/8=0,75 Lh=365*5*0,657*8*0,75*0,85=6115 г.

Расчет дыухступенчатого редуктора

1.

2. Срок службы привода редуктора.

Срок службы (ресурс) Lh , ч, определяем по формуле:

Lh =365Lr Kr tc Kc KП

Кr =20*12/365=0,657

Kc =6/8=0,75

Lh =365*5*0,657*8*0,75*0,85=6115 г.

Lh – срок службы привода, лет;

Кr – коэффициент годового использования;

tc – продолжительность смены, ч. tc =8ч;

Kc – коэффициент сменного использования;

KП – коэффициент простоя (15%) – 0,85

2. Выбор двигателя.

2.1. Определение номинальной мощности двигателя .

2.1.1. Определяем требуемую мощность рабочей машины Pрм , кВт :

Pрм =Fv

Pрм =3,0*0,55=1,65 кВт.

F – тяговая сила цепи, кН;

v – скорость грузовой цепи, мс.

2.1.2. Определяем общее КПД привода:

h=hзп hоп h3 подш hм

где hз.п – КПД закрытой передачи [ 1, табл. 2.2]

hоп -КПД открытой передачи [ 1, табл. 2.2]

h3 подш - КПД подшипников (качения, скольжения) [ 1, табл. 2.2]

hм -КПД муфты [ 1, табл. 2.2]

h=0,95*0,92*0,993 *0,98=0,83

2.1.3. Определяем требуемую мощность двигателя Pдв , кВт :

Pдв = Pрм /h

Pдв =1,65/0,83=1,99 кВт

2.1.4. Определяем номинальную мощность двигателя Pном , кВт:

Pном Pдв [ 1, табл. 2.1]

2,2 кВт > 1,99 кВт

2.1.5. Выбор типа двигателя:

Выбираем двигатель серии 4А с номинальной мощностью Pnom=4 кВт, применив для расчета четыре варианта типа двигателя:

Табл. 2.1.

Вариант Тип двигателя

Ном. мощность

Pном , кВт

Частота вращения,

об/мин

Синхрон.

При ном.

режиме

1 4АМ112MA8У3 2,2 750 700
2 4АМ100L6У3 2,2 1000 950
3 4АМ90L4У3 2,2 1500 1425
4 4АМ80B2У3 2,2 3000 2850

[ 1, К9]

2.2. Определение передаточных чисел.

2.2.1. Определяем частоту вращения приводного вала рабочей машины nрм , об/мин:

Nрм =v60*1000/ZP

Nрм =0,55*60*10009*100=36,6 обмин

Z – число зубьев звездочки;

P – шаг грузовой цепи, мм.

2.2.2. Определяем передаточное число привода для всех приемлемых вариантов типа двигателя при заданной номинальной мощности Pnom :

U1 =nном1 nрм ; U1 =700/36,6=19,13

U2 =nном2 nрм ;U2 =950/36,6=25,96

U3 =nном3 nрм ; U3 =1425/36,6=38,93

U4 =nном4 nрм ;U4 =2850/36,6=77,87

Т.к. открытые зубчатые передачи лежат в интервале 3…7 пусть Uзп = const = 4,5

Табл. 2.2.

передаточное число 1 2 3 4
nномин 700 950 1425 2850
U 19,13 25,96 38,93 77,87
Uзп 4,5 4,5 4,5 4,5
Uоп =U Uзп 4,25 5,77 8,65 17,3
+

2.2.3.Определяем максимально допускаемое отклонение частоты вращения приводного вала рабочей машины Dnpm , об/мин:

Dnpm =npm d/100

Dnpm =36,6*5/100=1,83 об/мин

d - допускаемое отклонение скорости грузовой цепи, %.

2.2.4.Определяем допускаемую частоту вращения приводного вала

рабочей машины с учетом отклонения [nрм ], об/мин:

[nрм ]=nрм ±Dnpm

приняв Dnpm =+1,83 об/мин:

[nрм ]=36,6+1,83=38,43 об/мин;

2.2.5 Определение фактического передаточного числа привода uф :

uф =nном /[nрм ]

uф =700/38,43=18,21

Уточним передаточные числа закрытой и открытой передач в соответствии с выбранным вариантом разбивки передаточного числа привода:

uоп =uф /uзп ; uоп =18,21/4,5=4,05

uзп =uф /uоп ; uзп =18,21/4,05=4,5

2.3. Определение силовых и кинематических параметров привода

Pдв =Pдв ωном =∏nном /30nдв =nном Tдв =Pдвном

PБ =Pдв nм nпк ωБном nБ =nном TБ =Tдв nм nпк

PТ =PБ nзп nпк ωТБ /uзп nТ =nБ /uзп TТ =TБ nзп nпк uзп

Pрм =PТ nоп nск ωрмТ /uоп nрм =nТ /uоп Tрм =TТ nоп nпс uоп

2.4. Табличный ответ

Таблица 2.2. Силовые и кинематические параметры привода

Тип двигателя 4АМ112MA8У3 Pном =2,2 кВт nном =700 об/мин
Параметр Передача Параметр Вал
hзп . hзп ДВ Б Т РМ
Передаточ - ное число u 4,5 4,05

Расчетная мощ-

ность P, кВт

1,99 1,93 1,82 1,66
Угловая скорость ω, 1/с 73,26 73,26 16,28 4,02

КПД

n

0,95 0,92 Частота вра- щения n, об/мин 700 700 155,5 38,4
Вращающий момент T, Н*м 27,16 26,35 111,52 431,68

3. Выбор материала зубчатых передач.

3.1. Выбор материала

3.1.1. Выбор твердости, термообработки и материала колес.

По табл. 3.1.[1] определяем марку стали:

  • для шестерни – сталь 45 : твердость 269…302 НВ
  • для колеса – сталь 45 : твердость 235…262 НВ

Термообработка для обеих сталей – улучшение

НВср = НВmin + НВmax /2

НВср1 =(269+302)/2=285,5

НВср2 =(235+262)/2=248,5

НВср1 -НВср2 =285,5-248,5=37 20<37<50

3.1.2. Механические характеристики стали. [ 1, табл. 3.2]

Для шестерни бв =890 Н/мм2

б-1 =380 Н/мм2

Для колеса бв =780 Н/мм2

б-1 =335 Н/мм2

3.1.3. Предельные размеры [ 1, табл. 3.2]

Заготовка шестерни Dпред =80мм

Заготовка колеса Sпред =80мм

3.2. Определение допускаемых контактных напряжений

3.2.1. Определяем коэффициент долговечности для зубьев шестерни и зубьев колеса.

N – число циклов перемены напряжений за весь срок службы (наработка); NHO – число циклов перемены напряжений, соответствующее пределу выносливости. N=573ωLh . Здесь ω – угловая скорость соответствующего вала, 1/с; Lh – срок службы привода, ч.

Так как N1 >Nho 1 и N2 >Nho 2 , то коэффициенты долговечности KhL 1 =1 и KhL 2 =1.

NH01 =16*106 число циклов перемены напряжений, соответствующее пределу выносливости для шестерни

NH02 =10*106 число циклов перемены напряжений, соответствующее пределу выносливости для колеса

N1 =573*73,26*6115=256695347,7

т.к N1 >NHO1 , то KHL1 =1

N2 =573*16,28*6115=57043410,6

т.к N2 >NHO 2 , то KHL 2 =1

3.2.2. Определяем допускаемые контактные напряжения [б]H

[б]H1 =KHL1 [б]HO1

[б]HO1 =1,8HBср +67[ 1, табл. 3.1]

[б]HO1 =1,8*285,5+67=580,9 Н/мм2

[б]H2 =KHL2 [б]HO2

[б]HO2 =1,8HBср +67

[б]HO2 =1,8*248,5+67=514,3 Н/мм2

min[б]H =514,3 Н/мм2

3.3. Определяем допускаемые напряжения изгиба ,[б]F, Н/мм2

[б]F1 =KFL 1 [б]FO1

[б]FO1 =1,03 HBср [ 1, табл. 3.1]

[б]FO1 =1,03*285,5=294,07 Н/мм2

=1 (N1 >NFO )

[б]F1 =294,07 Н/мм2

[б]F2 =KFL 2 [б]FO2

[б]FO2 =1,03 HBср

[б]FO2 =1,03*248,5=255,96 Н/мм2

=1(N2 >NFO )

[б]F2 = 255,96 Н/мм2

min[б]F = 255,96 Н/мм2

3.4. Табличный ответ

Таблица 3.2. Механические характеристики материалов зубчатой передачи

Элемент

передачи

Марка

стали

Dпред

Термообра-

ботка

НВср1 бв б-1 [б]H [б]F
Sпред Н/мм2

Шестерня

Колесо

45

45

80

80

У

У

285,5

248,5

890

780

380

335

580,9

514,3

294,07

255,96

4. Расчет зубчатых передач редуктора.

4.1. Критерий технического уровня редуктора γ, кг.

γ =mT2 ≈10…20%

m=(0,1…0,2)T2

m=(0,1…0,2)*111,52=11,152…22,304 кг

4.2. Проектный расчет закрытой зубчатой передачи.

4.2.1. Определяем главный параметр – межосевое расстояние aw , мм.


Ka - вспомогательный коэффициент. Для прямозубой передачи – 49,5;

ψa =b2 /aw – коэффициент ширины венца колеса 0,28…0,36; ψa =0,28;

u – передаточное число редуктора =4,5;

T2 – вращающий момент на тихоходном валу редуктора;

[б]H – допускаемое контактное напряжение с менее прочным зубом;

K - коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба = 1.

4.2.2. Определяем модуль зацепления m, мм.

m≥2Km T2 103 /d2 b2 [б]f

Km – вспомогательный коэффициент - 6,8

d2 =2aw u/(u+1) – делительный диаметр колеса


;

d2 =2*115*4,5/(4,5+1)=188,88 мм

b2 = ψa aw - ширина венца колеса;

b2 =0,28*115=32,2 мм

[б]F – допускаемое напряжение изгиба материала с менее прочным зубом.

m≥2*6,8*111,52/188,18*32,2*255,96=1

4.2.3. Определяем суммарное число зубьев шестерни и колеса:

Z =Z1 +Z2 =2aw /m

Z =2*115/1=230

4.2.4. Определяем число зубьев шестерни:

Z1 = Z /1+u

Z1 =230/1+4,5=41,82

Округляю до ближайшего целого числа: Z1 =42

4.2.5. Определяем число зубьев колеса:

Z2 = Z -Z1

Z2 =230-42=188

4.2.6. Определяем фактическое передаточное число uф и проверим его отклонение ∆u от заданного u:

uф = z2 / z1 ; ∆u=| uф -u|/u*100

uф =188/42=4,5

∆u=|4,5-4,5|/4,5*100=0%

4.2.7. Определяем фактическое межосевое расстояние:

aw =( Z1 + Z2 )/2

aw =(42+188)/2=115 мм

4.2.8. Определяем основные геометрические параметры передачи, мм.

d1 =mZ1 d2 =mZ2 делительный диаметр

da 1 =d1 +2mda 2 =d2 +2m диаметр вершин зубьев

df 1 =d1 -2,4mdf 2 =d2 -2,4m диаметр впадин зубьев

b1 ==b2 +(2...4) b2 = ψa aw ширина венца

Параметр Колесо Шестерня

Делительный диаметр мм Диаметр вершин зубьев мм

Диаметр впадин зубьев мм

Ширина винца мм

d2 =188

da2 =190

df2 =184

b2 =33

d1 =42

da1 =44

df1 =39

b1 =35

4.3. Проверочный расчет закрытой зубчатой передачи.

4.3.1. Проверяем межосевое расстояние:

aw =(d1 +d2 )/2

aw =(42+188)/2=115 мм

4.3.2. Проверяем пригодность заготовок колес:

Dзаг ≤Dпред Sзаг ≤ Sпред

Dзаг =da 1 +6 мм Sзаг = b2 +4 мм

50<80 37<80

4.3.3. Проверяем контактные напряжения бH , Н/мм2


K – вспомогательный коэффициент =436

Ft =2T2 *103 /d2 - окружная сила зацепления

Ft =2*111,52*103 /188=1185,24 Н

KH =1 для прямозубых передач

KH =1 для прямозубых передач

KH =1.1 коэффициент динамической нагрузки [ 1, табл. 4.2]

v= ω2 d2 /(2*103 )=16,28*188/2*103 =1,53 м/с (9 – степень точности)


0,9*514,3<468,52<1,05*514,3

4.3.4. Проверяем напряжения изгиба зубьев шестерни бF1 и колеса бF2 , Н/мм2

бF2 =YF 2 Yß (F1 /b2 m)K K KFv ≤ [б]F2

бF1 = бF2 YF 1 / YF 2 ≤[б]F1

m - модуль зацепления =1мм;

b2 – ширина зубчатого венца колеса=36 мм;

F1 – окружная сила зацепления;

KF -коэффициент учитывающий распределение нагрузки между зубьями=1

KF - коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба=1

KF - коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной

скорости колес и степени точности передачи=1,28 [ 1, табл. 4.3]

YF1 =3,7 коэффициенты формы зуба шестерни и колеса определяются в

зависимости от числа зубьев шестерни z1 и колеса z2 [ 1, табл. 4.4]

YF2 =3,63

Y - коэффициент учитывающий наклон зубьев=1

бF 2 =3,63*1(1185,24/33*1)*1,28=166,88 Н/мм2

бF 2 =166,88<255,96 Н/мм2

бF1 =166,88*3,7/3,63=170,1 Н/мм2

бF1 =170,1<294,07 Н/мм2

4.4. Табличный ответ.

Проектный расчет
Параметр значение

1) межосевое расстояние aw мм

2) модуль зацепления m

3) ширина зубчатого венца:

шестерни b1 мм

колеса b2 мм

4) число зубьев:

шестерни z1

колеса z2

5) диаметр делительной окружности:

шестерни d1 мм

колеса d2 мм

6) диаметр окружности вершин:

шестерни da 1 мм

колеса da 2 мм

7) диаметр окружности впадин

шестерни df 1 мм

колеса df 2 мм

115

1.00

35

33

42

188

42

188

44

190

39

184

Проверочный расчет
Параметр Допускаемые значения Расчетные значения Примечания
Контактные напряжения б, Н/мм2 514,3 468,52 8,94 % недогруз
Напряжения изгиба, Н/мм2 бF1 294,07 170 42,1 % недогруз
бF2 255,96 166,88 34,9 % недогруз

5. Расчет открытой конической зубчатой передачи

5.1. Проектный расчет открытой передачи.

5.1.1. Определяем главный параметр – внешний делительный параметр колеса de2 , мм.


K – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца = 1;

ΘH - коэффициент вида конических колес = 1;


de 2 =197,21≈195 (табл.13,15 [1] )

5.1.2. Определяем углы делительных конусов шестерни d1 и колеса d2

d2 =arctgu; d1 =900 -d2

d2 =arctg 4,05=76,13031

d1 =90-76,13031=13,86969

5.1.3. Определяем внешнее конусное расстояние Re , мм.

Re =de2 2sind2

Re =195/2sin76,13031=100,428 мм.

5.1.4. Определяем ширину зубчатого венца шестерни и колеса b, мм.

b= ψR Re , где ψR =0,285 – коэффициент ширины венца

b=0,285*100,428=28,422≈28 [ 1, табл. 13.15]

5.1.5. Определяем внешний окружной модуль me , мм.

me =14T2 *103 ΘF de2 b[б]F K

K – коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца = 1;

ΘF - коэффициент вида конических колес = 0,85;

me =14*111,52*103 /0,85*195*28*255,96*1=1,314

в открытых передачах значение модуля me увеличиваем на 30% из-за повышенного изнашивания зубьев:

me =1,314*1,3=1,71>1,5

5.1.6. Определяем число зубьев колеса Z2 и шестерни Z1

Z2 = de2 /me ; Z1 =Z2 /u

Z2 =195/1,71=114,04≈114

Z1 =114/4,05=28,2≈28

5.1.7. Определяем фактическое передаточное число uф и проверим его отклонение ∆u от заданного u:

uф = z2 / z1 ; ∆u=| uф -u|/u*100 ≤4%

uф =114/28=4,07

∆u=|4,07-4,05|/4,05*100=0,49<4%

5.1.8. Определяем действительные углы делительных конусов шестерни d1 и колеса d2

d2 =arctguф ; d1 =900 -d2

d2 =arctg 4,07=76,19585

d1 =90-76,13031=13,80415

5.1.9. Коэффициент смещения колес

xe 1 =0,34; xe 2 =-xe 1

5.1.10. Определяем фактические внешние диаметры шестерни и колеса, мм.

de 1 =me Z1 de 2 =me Z2 делительный диаметр

dae 1 =de 1 +2(1+xe 1 )me cosб1 dae 2 =de 2 +2(1-xe 1 )me cosб2 диаметр вершин зубьев

dfe 1 =de 1 -2(1,2-xe 1 )me cosб1 dfe 2 =de 2 -2(1,2+xe 1 )me cosб2 диаметр впадин зубьев

Таблица 5.1.

Диаметр шестерня d1 , мм. колесо d2 , мм.
Делительный, de 47,88 246,24
Вершин зубьев, dae 52,32 246,962
Впадин зубьев, dfe 47,809 244,983

Определяем средний делительный диаметр шестерни d1 и колеса d2, мм.

d1 ≈0,857de1 ; d2 ≈0,857 de2

d1 ≈0,857*47,88=41,033 мм; d2 ≈0,857*246,24=211,028 мм.

5.2. Проверочный расчет открытой передачи.

5.2.1. Проверяем пригодность заготовок колес:

Dзаг ≤Dпред Sзаг ≤ Sпред

Dзаг =dae +6 мм Sзаг = 8me мм

52,32+6=58,32<80 8*1,71=13,68<80

Cзаг =0,5b=0,5*28=14<80

5.2.2.


Проверяем контактные напряжения бH , Н/мм2

F1 =2T2 *103 /d2 - окружная сила зацепления

Ft =2*111,52*103 /211,028=1056,92 Н

KH =1

KH =1

KH =1.1 коэффициент динамической нагрузки [ 1, табл. 4.2]

v= ω2 d2 /(2*103 )=16,28*188,18/2*103 =1,53 м/с (9 – степень точности)


0,9*514<396,03<514*1,1

5.2.3. Проверяем напряжения изгиба зубьев шестерни бF1 и колеса бF2 , Н/мм2

бF2 =YF 2 Yß (F1F bmе )K K KFv ≤ [б]F2

бF1 = бF2 YF 1 / YF 2 ≤[б]F1

KF -коэффициент учитывающий распределение нагрузки между зубьями=1

KF - коэффициент неравномерности нагрузки по длине зуба=1

KF - коэффициент динамической нагрузки, зависящий от окружной

скорости колес и степени точности передачи=1,28 [ 1, табл. 4.3]

YF1 и YF2 – коэффициенты формы зуба шестерни и колеса определяются в

зависимости от числа зубьев шестерни z1 и колеса z2 [ 1, табл. 4.4]

Yβ =1

Zv1 =Z1 /cosd1 ; Zv1 =28/cos13,80415=28,833; YF1 =4,15

Zv2 =Z2 /cosd2 ; Zv2 =114/cos76,19585=477,787; YF2 =3,63

бF 2 =3,63*1(1056,92/0,85*28*1,71)*1,28=120,66 Н/мм2

бF 2 =120,66<255,96 Н/мм2

бF1 =120,66*4,15/3,63=137,94 Н/мм2

бF1 =137,94<294,07 Н/мм2

5.3. Табличный ответ.

Таблица 5.2. Механические характеристики материалов зубчатой передачи

Проектный расчет
Параметры Значение Параметры Значение
Внешнее конусное расстояние Re 100,428

Внешний делительный диаметр

шестерни de 1

колеса de 2

47,88

246,24

Внешний окружной модуль me

1,71

Ширина зубчатого венца b

28

Внешний диаметр окружности вершин

шестерни dа e1

колеса dаe2

52,32

246,96

Продолжение табл. 5.2.

Проектный расчет
Параметры Значение Параметры Значение

Число зубьев:

шестерни z1

колеса z2

28

144

Внешний диаметр окружности впадин

шестерни dfe 1

колеса dfe2

47,809

244,983

Вид зубьев

Средний делительный диаметр

шестерни d1

колеса d2

47,033

214,028

Угол делительного конуса, град:

шестерни d1

колеса d2

13,80415

76,19585

Проверочный расчет
Параметр Допускаемые значения Расчетные значения Примечание
Контактные напряжения sh , Н/мм2

514,3

396,03

22,9%

недогрузка

Напряжения изгиба, Н/мм2

sf1 294,.07 137,94

53,4%

недогрузка

sf2 255,96 120,66

52,9%

недогрузка

6. Нагрузка валов редуктора

6.1. Определяем силы в зацеплении закрытых передач

α=20o β=0o

Окружная Ft 1 = Ft 2 Ft 2 =2T2 *103 /d2 Ft 1 = Ft 2 =1185,25 Н

Радиальная Fr 1 = Fr 2 Fr 2 = Ft 2 tgα/cosβFr 1 = Fr 2 =431,4 Н

Осевая Fa 1 = Fa 2 Fa 2 = Ft 2 tgβFa 1 = Fa 2 =0

6.2. Определение консольных сил

Окружная Ft 1 = Ft 2 Ft 2 =2T2 *103 /0,857dе2 =1056,9 Н

Радиальная Fr 1 =0,36Ft1 cosd1 =369,5 Н Fr 2 =Fa 1

Осевая Fa 1 =0,36 Ft1 sind1 =90,8 Н Fa 2 = Fr 1

Муфта на

быстроходном валу


6.3. Силовая схема нагружения валов редуктора ( см. приложение )

7. Разработка чертежа общего вида редуктора

7.1. Выбор материала валов [1, табл. 3.2]

Марка стали : 45

Термообработка : Улучшение

бВ =890 Н/мм2

бТ =650 Н/мм2

б-1 =380 Н/мм2

7.2. Выбор допускаемых напряжений на кручение

Принимаем [t]к =10…20 Н/мм2 ; причем меньшие значения [t]к – для быстроходных валов, большие [t]к – для тихоходных.

[t]к1 = 10 н/мм2 -- для быстроходного вала

[t]к2 = 15 н/мм2 – для тихоходного вала

7.3. Определение геометрических параметров ступеней валов

7.3.1. Для быстроходного вала

а) 1-я ступень под муфту

d1 =(0,8…1,2)d1 (дв)

где: d1(дв) – диаметр выходного конца вала ротора двигателя d1(дв) =32 [1, К10]

d1 =(0,8…1,2)32=26…48 мм

d1 =26 мм

ι1 =(1,0…1,5)d1 =30 мм

б) 2-я ступень под подшипник

d2 =d1 +2t

где: t – высота буртика t=2,2 мм

d2 =26+2*2.2=30,2 мм

Округляю до ближайшего стандартного значения из ряда Ra40 [1, табл. 13,15]

d2 =30 мм

l2 =1,5d2 =1,5*30=45 мм

в) 3-я ступень под шестерню

d3 =d2 +3,2r

где: r – координаты фаски подшипника r =2 мм

d3 =30+3,2*2=36,4 мм

Округляю до ближайшего стандартного значения из ряда Ra40 [1, табл. 13,15]

d3 =36 мм

ι3 – графически

г) 4-я ступень под подшипник

d4 =d2 =30 мм

l4 =B=16 мм [1, К27]

7.3.2. Для тихоходного вала

а) 1-я ступень под элемент открытой передачи

где: МК – Крутящий момент на валу МК =Т2 =111,52 Н·м; [τ]К=15 Н/мм2

Округляю до ближайшего стандартного значения из ряда Ra40 [1, табл. 13,15]

d1 =33 (мм)

l1=(1,0…1,5)d1=40 мм

б) 2-я ступень под подшипник

d2=d1+2t t=2.5 мм

d2=33+2*2.5=40 мм

l2=1.25d2=1.25*40=50 мм

в) 3-я ступень под шестерню

d3=d2+3.2r

где: r – координаты фаски подшипника r =2,5 мм

d3=40+3.2*2,5=48 мм

l3 – графически

г) 4-я ступень под подшипник

d4=d2=40 мм

l4 =B=18мм [1, К27]

д) 5-я ступень упорная

d5 =d3 +3f

d5 =48+3*1.2=51,6 мм

Округляю до ближайшего стандартного значения из ряда Ra40 [1, табл. 13,15]

d5 =52 мм

l5 – графически

7.4. Предварительный выбор подшипников качения

Для быстроходного вала выбираем подшипник легкой серии 206

Для тихоходного вала выбираем подшипник легкой серии 208

Подшипники радиальные шариковые однорядные. Устанавливаются враспор.

Табл. 7.1. [1. К27]

Обозначение d D B r Cr C0 r
206 30 62 16 1,5 19,5 10,0
208 40 80 18 2 32 17,8

7.5. Эскизная компоновка редуктора (см. приложение).

7.6. Табличный ответ.

Табл. 7.2

Ступень вала и ее параметры d, l

Вал-шестерня цилиндрическая

Б

Вал колеса

Т

1-я под элемент открытой передачи или полумуфту d1 26 33
l1 30 40
2-я под уплотнение крышки с отверстием и подшипник d2 30 40
l2 45 50
3-я под шестерню, колесо d3 36 48
l3 Графически Графически
4-я под подшипник d4 30 40
l4 16 18
5-я упорная или под резьбу 52
Графически

8. Расчетная схема валов редуктора (см. приложение).

8.1. Построение эпюр изгибающих и крутящих моментов на быстроходном валу.

Дано: F t1 =1185 H; Fr1 =431,4 H; Fм =256,66 H; d 1 =41,82 мм; lb =87 мм; lм =67 мм;

8.1.1. Расчет в вертикальной плоскости.

а) Определяю опорные реакции подшипников.

Проверка:

б) Определяю значения изгибающих моментов по участкам, Н∙м.

8.1.2. Расчет в горизонтальной плоскости.

а) Определяю опорные реакции подшипников.

Проверка:

б) Определяю значения изгибающих моментов по участкам, Н∙м.

8.1.3. Определяю крутящий момент на валу.

8.1.4. Определяю суммарные реакции опор подшипников.

8.1.5. Определяю суммарные изгибающие моменты.

8.2. Построение эпюр изгибающих и крутящих моментов на тихоходном валу.

Дано: F t2 =1185 H; Fr2 =431,4 H; F t1оп =1056,9 H; Fr 1оп =369,5 H, Fa 1оп =90,8 H, d 2 =188,18 мм; d1оп =47,03 мм, l t =89 мм, lоп =61 мм;

8.2.1. Расчет в вертикальной плоскости.

а) Определяю опорные реакции подшипников.

Проверка:

б) Определяю значения изгибающих моментов по участкам, Н∙м.

8.2.2. Расчет в горизонтальной плоскости.

а) Определяю опорные реакции подшипников.

Проверка:

б) Определяю значения изгибающих моментов по участкам, Н∙м.

8.2.3. Определяю крутящий момент на валу.

8.2.4. Определяю суммарные реакции опор подшипников.

8.2.5. Определяю суммарные изгибающие моменты.

9. Проверочный расчет подшипников.

9.1. Определение эквивалентной динамической нагрузки.

9.1.1. Определение эквивалентной динамической нагрузки для подшипников быстроходного вала.

[ 1, табл. 9.1]

где: V – коэффициент вращения V =1 [ 1, табл. 9.1]

Rr – радиальная нагрузка подшипника Rr =819,069

Кб – коэффициент безопасности Кб =1 [ 1, табл. 9.4]

КТ – температурный коэффициент КТ =1 [ 1, табл. 9.5]

где: m – показатель степени m =3

ω – угловая скорость вала ω =73,26

Lh – требуемая долговечность Lh =8000

Условие выполняется.

Условие выполняется.

9.1.2.1 Определение эквивалентной динамической нагрузки для подшипника (1) тихоходного вала.

e =0,19 [ 1, К9]

где: X – коэффициент радиальной нагрузки X =0,56 [ 1, табл. 9.1]

Y – коэффициент осевой нагрузки Y =2,3 [ 1, К29]

Условие выполняется.

Условие выполняется.

9.1.2.2 Определение эквивалентной динамической нагрузки для подшипника (2) тихоходного вала.

e =0,36 [ 1, К29]

Н

Н

Условие выполняется.

ч

Условие выполняется.

9.2. Табличный ответ.

Табл. 9.1

Вал Подшипник Размеры Динамическая грузоподъемность, Н Долговечность, ч
Принят предварительно Принят окончательно Crp Cr L10 h Lh
Б 206 206 30/62/16 19500 8000
Т 208 208 40/80/18 16685 29800 56971 10000

10. Проверочный расчет шпонок.

10.1. Расчет шпонки колеса.

где: Ft – окружная сила Ft =1056,9 Н

АСМ – площадь смятия

[ ]СМ – Допускаемое напряжение на смятие [ ]СМ = 110…190 Н/мм2

Условие выполняется.

10.2. Расчет шпонки быстроходного вала.

Условие выполняется.

6×6×16 ГОСТ 23360-78

10.3. Расчет шпонки тихоходного вала.

Условие выполняется.

14×9×36 ГОСТ 23360-78

Условие выполняется.

10×8×23 ГОСТ 23360-78

Список литературы

1. Шейнблит А. Е. Курсовое проектирование деталей машин: Учеб. Пособие. Калининград: Янтар. сказ, 2003.

Похожие работы

  • Привод электрической лебёдки

    СОДЕРЖАНИЕ: Введение 3 1.Техническое задание 4 2 Выбор двигателя 4 3 Выбор материалов зубчатых передач 7 4 Расчёт зубчатых передач 9 5.Расчет открытых передач 13

  • Детали машин 3

    Содержание Техническое задание…………………………………………………………….....2 Введение…………………………………………………………………………….3 1. Кинематический и силовой расчет привода. Выбор

  • Расчет редуктора прямозубого

    Содержание Введение…………………………………………………………………………… 1 Выбор электродвигателя. Кинематический и силовой расчет привода…………………………………………………………………

  • Энергетический и кинематический расчет привода

    Выбор электродвигателя механического привода и проведение расчетно-конструкционной работы. Технические данные асинхронных двигателей. Значение коэффициентов для расчета ременной передачи. Выбор материалов и допускаемых напряжений для зубчатых колес.

  • Привод аэросаней

    Цилиндрические двухступенчатые редукторы развернутой схемы. Расчет цилиндрической косозубой передачи, диаметров валов, быстроходного и приводного валов. Расчет подшипников по динамической грузоподъемности, параметров корпуса, фундаментальных болтов.

  • Расчет редуктора

    Расчет цилиндрического редуктора с косозубыми зубчатыми колесами. Привод редуктора осуществляется электродвигателем через ременную передачу. Кинематический расчет привода. Расчет ременной передачи. Расчет тихоходной цилиндрической зубчатой передачи.

  • Проектирование и проверочный расчет КПП МТ-10

    Расчет первой, второй, третьей и четвертой передачи редуктора. Конструирование зубчатого колеса и шестерни. Расчет передачи заднего хода редуктора (шестерня – шестерня паразитная, шестерня паразитная - колесо), вала-шестерни, шлицов, подбор подшипников.

  • Привод к лебедке

    Выбор двигателя, кинематический расчет привода. Выбор материалов и определение допускаемых напряжений. Расчет закрытой червячной и открытой косозубой зубчатой передач. Разработка эскизного проекта. Проверочный расчет валов, подшипников и шпонок.

  • Проектирование привода ленточного конвейера 2

    Омский государственный аграрный университет Кафедра деталей машин и инженерной графики Пояснительная записка По курсовому проекту "Детали машин"

  • Электрическое оборудование локомотивов

    Расчет буксовых подшипников и динамической грузоподъемности. Определение чистой осевой и эквивалентной радиальной нагрузок на подшипник. Расчет параметров редуктора и определение долговечности. Допускаемые напряжения изгиба на шестерне и колесе.