Название: Расчет двигателя внутреннего сгорания

Вид работы: курсовая работа

Рубрика: Транспорт

Размер файла: 534,41 Kb

Скачать файл: referat.me-338975.docx

Краткое описание работы: Тепловой расчет ДВС автомобиля КамАЗ-740, анализ основных параметров. Определение индикаторных показателей рабочего цикла; расчет процесса впуска, сжатия, сгорания, расширения. Оценка влияния продолжительности сгорания на эффективность рабочего цикла.

Расчет двигателя внутреннего сгорания

Содержание

Введение

Задание

1. Анализ основных параметров двигателя прототипа

2. Определение индикаторных показателей рабочего цикла прототипа двигателя

2.1 Определение индикаторных показателей рабочего цикла прототипа двигателя

2.2 Определение индикаторных показателей рабочего цикла рассчитываемого двигателя

3. Расчет процесса впуска

4. Расчет процесса сжатия

5. Расчет процесса сгорания

6. Расчет процесса расширения

7. Определение индикаторных показателей цикла

8. Определение эффективных показателей цикла

9. Определение экономических показателей

10. Оценка влияния продолжительности сгорания на индикаторные показатели рабочего цикла

Литература

Приложение

ВВЕДЕНИЕ

Основными задами курса является улучшение показателей топливной экономичности, повышение мощности двигателей и крутящего момента, снижение показателей токсичности двигателя.

Выполнение данных задач требует от специалистов, связанных с производством и эксплуатацией автомобильных и тракторных двигателей, глубокого знания теории, конструкции и расчета двигателей внутреннего сгорания.

В основе теплового расчета двигателей внутреннего сгорания заложены представления о закономерном характер скорости сгорания топлива. Тепловой расчет двигателя позволяет определить индикаторный и эффективные показатели и основные показатели и основные размеры цилиндров проектируемого двигателя.

При выполнении теплового расчета студенты углубляют свои знания по теории рабочего цикла и приобретают практические навыки в выборе исходных данных в проведении расчетов.

ЗАДАНИЕ

на курсовую работу по теории рабочих процессов двигателей

студента группы АТ – 441

1. Тема курсовой работы – «Расчет двигателя внутреннего сгорания» 2/+10/0/4,6/17

2. Исходные данные к работе:

- двигатель прототип – КамАЗ-740;

- требуется увеличить эффективную мощность на 10 кВт;

- увеличить частоту вращения двигателя не требуется;

- модернизация осуществляется путем увеличения рабочего объёма цилиндра;

- требуется оценить влияние угла опережения воспламенения на показатели рабочего процесса.

1. Анализ основных параметров двигателя прототипа

КамАЗ-740 представляет собой четырехтактный восьмицилиндровый V-образный дизельный двигатель, с углом развала цилиндров 90°.

Техническая характеристика:

Марка КамАЗ-740

Эффективная мощность, кВт 154

Частота вращения при номинальной мощности, мин^-1 2600

Удельный расход топлива, г/кВт∙ч 178

Диаметр цилиндра, мм 120

Ход поршня, мм 120

Рабочий объем цилиндров, л 10,85

Степень сжатия 17

2. Определение индикаторных показателей рабочего цикла прототипа двигателя

2.1 Определение индикаторных показателей рабочего цикла прототипа двигателя

Среднее эффективное давление:

(2.1)

где N_е – эффективная мощность, кВт;

τ – тактность двигателя;

V_h – рабочий объём одного цилиндра, л;

n – номинальная частота вращения, мин^-1 ;

i – число цилиндров.

;

Давление механических потерь:

(2.2)

где а, в – эмпирические коэффициенты [1, стр. 43], а = 0,04 и в = 0,0135;

С_п – средняя скорость поршня;

м/с (2.3)

тогда

р_м = 0,04+0,0135∙10,4 = 0,1804;

Среднее индикаторное давление:

р_i = р_м + р_e , МПа (2.4)

р_i = 0,655+0,1804 = 0,8354;

Индикаторная мощность:

кВт (2.5)

;

Индикаторный расход топлива:

г/кВт∙ч (2.6)

Выбор исходных данных для теплового расчёта

Расчет выполняем применительно к использованию двигателя в нормальных атмосферных условиях:

1. Давление окружающей среды р₀ = 0,1013 МПа;

2. Давление перед впускными клапанами р_к , учитывая относительно небольшие потери во впускной трассе, для двигателя без наддува можно принять равным атмосферному р_к = р₀ = 0,1013 МПа;

3. Температура окружающей среды Т₀ = 293 К;

4. Температура свежего заряда перед впускными клапанами также может быть принята равной температуре окружающей среды Т_к = Т₀ = 293 К;

5. Степень сжатия принимаем ε = 17 [1];

6. Коэффициент наполнения η_v для дизельных двигателей находится в пределах η_v = 0,8…0,9. Примем η_v = 0,86;

7. Для четырехтактных безнаддувных дизелей давление остаточных газов принимаем р_r = 0,11 МПа [1];

8. Применительно к номинальному режиму работы температура остаточных газов Т_r для четырехтактных дизельных двигателей колеблется в пределах 700…800 К, принимаем Т_r = 750 К [1];

9. Величина подогрева свежего заряда от нагретых деталей двигателя ΔТ зависит, главным образом, от типа двигателя и скоростного режима, для четырехтактных дизелей ΔТ = 10…20 градусов, принимаем ΔТ = 15 градусов;

10. Массовая доля углерода в топливе С = 0,855;

11. Массовая доля водорода в топливе Н = 0,13

12. Массовая доля кислорода в топливе О = 0,01

13. Коэффициент избытка воздуха принимаем a = 1,8;

14. отношение радиуса кривошипа к длине шатуна λ = R/L_ш . λ = 1/3,8 = 0,263 [1];

15. Средний показатель политропы сжатия n₁ выберем равным n₁ = 1,37[1];

16. Для принятого элементарного химического состава дизельного топлива полагаем низшую теплотворную способность Hu равной 42,5 МДж/кг.

17. Характер сгорания m в дизельных двигателях находится в пределах m = 0,03…3, примем m = 0,3;

18. Условная продолжительность сгорания φ_z для дизелей находится в пределах 80…120 град. ПКВ. Примем φ_z = 100 град. ПКВ;

19. Средний показатель политропы расширения n₂ выберем равным n₂ = 1,4;

20. Коэффициент использования теплоты ψ учитывает потери теплоты в стенки, на перетекание газов, для дизельных двигателей ψ = 0,8…0,9. Выбираем ψ = 0,86;

21. Понижение температуры в охладителе надувочного воздуха ΔТ_охл . Так как охладитель надувочного воздуха отсутствует, примем ΔТ_охл = 0;

22. Показатель политропы сжатия воздуха в компрессоре примем n_н = 1, т.к. компрессор отсутствует;

23. Угол опережения зажигания Θ выберем по номограмме, Θ = 10 град. ПКВ [1, стр. 23, рис. 2.1];

24. Шаг расчета процессов сжатия и расширения примем ;

25. Шаг расчета процесса сгорания примем .

2.2 Определение индикаторных показателей рабочего цикла рассчитываемого двигателя

Среднее эффективное давление:

Давление механических потерь:

где а, в – эмпирические коэффициенты ([1] стр.43), а = 0,04 и в=0,0135;

С_п – средняя скорость поршня;

С_п = Sn/30, [м/с]

С_п = 0,12∙2600/30 = 10,4;

тогда

р_М = 0,09+0,0135∙10,4 = 0,1804;

Индикаторное давление:

р_i = р_м + р_e , [МПа]

р_i =0.1804+0,5941=0,7745;

Индикаторная мощность:

;

Индикаторный расход топлива:

3. Расчет процесса впуска

Давление рабочего тела в конце такта впуска:

, [МПа](3.1)

где ε – степень сжатия двигателя;

η_v – коэффициент наполнения;

р_к – давление перед впускными клапанами, МПа;

Тк - температура перед впускными клапанами, МПа;

р_r – давление остаточных газов, МПа;

Коэффициент остаточных газов:

(3.2)

Температура рабочего тела в конце впуска:

Та = (Тк+ΔТ+γТr)/(1+γ), [К] (3.3)

Ta = (293+15+0,0331∙750)/(1+ 0,0331) = 322,1615 [K]

Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания одного килограмма ДТ:

(3.4)

Удельный объем рабочего тела в конце такта впуска:

(3.5)

4. Расчет процесса сжатия

Параметры рабочего тела в процессе сжатия определяются по уравнениям политропного процесса.

Текущие давления (с шагом Δα=10 град ПКВ):

(4.1)

где V – текущие значения удельного объема, определяемые по зависимости:

(4.2)

где σ = S/r кинематическая функция перемещения поршня ([1],стр. 65);

Таблица 4.1

Расчёт процесса сжатия

α, град ПКВ	V, м3 /кг	р, МПа	Т, К
180	1,068	0,087	322,2
190	1,062	0,087	322,8
200	1,045	0,089	324,7
210	1,017	0,093	328
220	0,978	0,098	332,9
230	0,927	0,105	339,4
240	0,867	0,115	348
250	0,796	0,129	359,1
260	0,718	0,149	373,2
270	0,633	0,178	391
280	0,543	0,219	413,7
290	0,453	0,281	442,6
300	0,364	0,378	479,6
310	0,281	0,538	527,6
320	0,208	0,815	590,3
330	0,147	1,314	671,5
340	0,101	2,196	771,4
350	0,072	3,457	871.9

Удельная работа сжатия:

(4.3)

l_ay =

тепловой параметр сгорание цикл

5. Расчет процесса сгорания

Для дизельных двигателей с коэффициентом избытка воздуха больше единицы, δ=1;

Тогда коэффициент эффективности сгорания:

, (5.2)

где δ – коэффициент выделения теплоты;

ψ – коэффициент использования теплоты.

Общая удельная использованная теплота сгорания:

(5.3)

Максимальное значение химического коэффициента молекулярного изменения (при α<1)

, (5.4)

Максимальное значение действительного коэффициента молекулярного изменения:

(5.5)

;

Давление в конце участка 1-2 (при к=1.29):

; (5.6)

Температура:

; (5.7)

Доля выгоревшего топлива:

; (5.8)

Коэффициент молекулярного изменения:

; (5.9)

Приращение коэффициента молекулярного изменения:

; (5.10)

Отвлеченная скорость сгорания:

; (5.11)

Максимальная скорость нарастания давления газов:

; (5.12)

Таблица 5.1

Расчет процесса сгорания

φ	α, град ПКВ	v2 , м3 /кг	v1 , м3 /кг	Кv2	Кv2 -v1	Кv1 -v2	p1 , МПа
1	2	3	4	5	6	7	8
0	350	0,072	--	--	--	--	--
5	355	0,065	0,072	0,4589	0,3869	0,44332	3,456
10	360	0,063	0,065	0,44478	0,37978	0,3959	4,917
15	365	0,065	0,063	0,4589	0,3959	0,37978	6,286
20	370	0,072	0,065	0,50832	0,44332	0,3869	6,939
25	375	0,084	0,072	0,59304	0,52104	0,42432	6,77
30	380	0,101	0,084	0,71306	0,62906	0,49204	6,05
35	385	0,122	0,101	0,86132	0,76032	0,59106	5,126
40	390	0,147	0,122	1,03782	0,91582	0,71432	4,226
45	395	0,176	0,147	1,24256	1,09556	0,86182	3,451
50	400	0,208	0,176	1,46848	1,29248	1,03456	2,818
55	405	0,243	0,208	1,71558	1,50758	1,22548	2,316
60	410	0,281	0,243	1,98386	1,74086	1,43458	1,921
65	415	0,322	0,281	2,27332	1,99232	1,66186	1,611
70	420	0,364	0,322	2,56984	2,24784	1,90932	1,366
75	425	0,408	0,364	2,88048	2,51648	2,16184	1,172
80	430	0,453	0,408	3,19818	2,79018	2,42748	1,017
85	435	0,498	0,453	3,51588	3,06288	2,70018	0,892
90	440	0,543	0,498	3,83358	3,33558	2,97288	0,79
95	445	0,588	0,543	4,15128	3,60828	3,24558	0,707
100	450	0,633	0,588	4,46898	3,88098	3,51828	0,639
p1 (Kv1 -v2 )	x2	Δx=x2 -x1	2qz Δx	[9]+[12]	p2 , МПа	β1-2	T2 , К
9	10	11	12	13	14	15	16
0	3,456	1,0025	883,3
1,53211392	0,1311	0,1311	0,3253	0,4328	4,917	1,0075	1108,3
1,9466403	0,2926	0,1614	0,4004	0,5109	6,286	1,013	1344,4
2,38729708	0,4437	0,1510	0,3746	0,4817	6,939	1,018	1529,1
2,6846991	0,5736	0,1299	0,3221	0,4057	6,77	1,022	1651,9
2,8726464	0,6799	0,1063	0,2637	0,3228	6,05	1,0255	1719,1
2,976842	0,7640	0,0840	0,2084	0,2499	5,126	1,0285	1743,2
3,02977356	0,8287	0,0646	0,1604	0,1987	4,226	1,0305	1737,3
3,01871632	0,8774	0,0486	0,1207	0,1604	3,451	1,032	1712
2,97414082	0,9133	0,0359	0,0891	0,1316	2,818	1,0335	1675
2,91539008	0,9395	0,0261	0,0648	0,1144	2,316	1,034	1631,8
2,83821168	0,9582	0,0187	0,0463	0,1016	1,921	1,0345	1585,9
2,75582818	0,9714	0,0132	0,0327	0,0923	1,611	1,035	1539,8
2,67725646	0,9806	0,0092	0,0228	0,0858	1,366	1,035	1494,9
2,60813112	0,987	0,0063	0,0157	0,0842	1,172	1,035	1452,1
2,53367648	0,9913	0,0043	0,0107	0,0820	1,017	1,035	1412
2,46874716	0,9943	0,0029	0,0072	0,0814	0,892	1,0355	1374,8
2,40856056	0,9962	0,0019	0,0048	0,0823	0,79	1,036	1340,6
2,3485752	0,9975	0,0013	0,0032	0,0825	0,707	1,036	1309,3
2,29462506	0,9984	0,0008	0,0021	0,0828	0,639	1,036	1280,7
2,24818092	0,9990	0,0005	0,0013	0,0834	0,582	1,032	1254,9

Таблица 5.3

φ	w0	v2 ,м3 /кг	v1 ,м3 /кг	v2 -v1	p2 , МПа	p1 , МПа	Δp/2	[5]∙[8]
0	0	0,072	0,072	3,456	1,728	0,124416
5	0,131	0,065	0,072	-0,007	4,917	3,456	4,1865	-0,02931
10	0,293	0,063	0,065	-0,002	6,286	4,917	5,6015	-0,0112
15	0,444	0,065	0,063	0,002	6,939	6,286	6,6125	0,013225
20	0,574	0,072	0,065	0,007	6,77	6,939	6,8545	0,047981
25	0,68	0,084	0,072	0,012	6,05	6,77	6,41	0,07692
30	0,764	0,101	0,084	0,017	5,126	6,05	5,588	0,094996
35	0,829	0,122	0,101	0,021	4,226	5,126	4,676	0,098196
40	0,877	0,147	0,122	0,025	3,451	4,226	3,8385	0,095963
45	0,913	0,176	0,147	0,029	2,818	3,451	3,1345	0,090901
50	0,94	0,208	0,176	0,032	2,316	2,818	2,567	0,082144
55	0,958	0,243	0,208	0,035	1,921	2,316	2,1185	0,074148
60	0,971	0,281	0,243	0,038	1,611	1,921	1,766	0,067108
65	0,981	0,322	0,281	0,041	1,366	1,611	1,4885	0,061029
70	0,987	0,364	0,322	0,042	1,172	1,366	1,269	0,053298
75	0,991	0,408	0,364	0,044	1,017	1,172	1,0945	0,048158
80	0,994	0,453	0,408	0,045	0,892	1,017	0,9545	0,042953
85	0,996	0,498	0,453	0,045	0,79	0,892	0,841	0,037845
90	0,998	0,543	0,498	0,045	0,707	0,79	0,7485	0,033683
95	0,998	0,588	0,543	0,045	0,639	0,707	0,673	0,030285
100	0,999	0,633	0,588	0,045	0,582	0,639	0,6105	0,027473

Удельная работа газов в процессе сгорания:

[МДж/кг](5.13)

6. Расчет процесса расширения

Давление рабочего тела в конце расширения:

[МПа], (6.1)

Температура рабочего тела в конце расширения:

[К], (6.2)

Текущие величины давления и температуры:

;(6.3)

(6.4)

Таблица 6.1

Расчет процесса расширения

α, град ПКВ	v, м3 /кг	р, МПа	Т, К
450	0,633	0,582	1237
455	0,676	0,53	1204,7
460	0,718	0,487	1176
465	0,758	0,451	1150,6
470	0,796	0,421	1128,1
475	0,833	0,396	1108,2
480	0,867	0,374	1090,6
485	0,898	0,356	1075
490	0,928	0,34	1061,4
495	0,954	0,327	1049,5
500	0,978	0,316	1039,3
505	0,999	0,307	1030,4
510	1,017	0,299	1023
515	1,033	0,293	1016,8
520	1,045	0,288	1011,9
525	1,055	0,284	1008,1
530	1,062	0,282	1005,4
535	1,066	0,28	1003,8
540	1,068	0,279	1003,3

Удельная работа в процессе расширения:

(6.4)

7. Определение индикаторных показателей цикла

Удельная работа цикла:

(7.1)

Среднее индикаторное давление цикла:

(7.2)

Индикаторный КПД цикла:

(7.3)

Удельный индикаторный расход топлива:

(7.4)

8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭФФЕКТИВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЦИКЛА

Давление механических потерь:

р_М = а+в∙с_п , МПа; (8.1)

р_М = 0,09+0,0135∙10,4 = 0,1804

Среднее эффективное давление

р_е = р_i – p_м , МПа(8.2)

р_е = 0,783 – 0,1804 = 0,6026

Эффективный КПД:

(8.3)

Удельный эффективный расход топлива:

(8.4)

Диаметр цилиндра:

(8.5)

Ход поршня:

, дм(8.6)

Рабочий объём:

(8.7)

Эффективная мощность:

(8.8)

Таблица 8.1

Сравнение показателей

Показатель	Рассчитываемый двигатель	Двигатель-прототип
Nе , кВт	164,09	154
n, мин-1	2600	2600
D, мм	126	120
pе , МПа	0,655	0,6026
gе , г/кВт∙ч	223	178

АНАЛИЗ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА

В результате увеличения рабочего объёма цилиндра с 1,356 л до 1,592 л. произошло повышение мощности двигателя с 154 кВт до 164,09 кВт. Удельный эффективный расход топлива повысился значительно. Считаю данное мероприятие нецелесообразным.

8.1 Определение мощностных показателей

n_min =600 мин^-1 ; n_н =2600 мин^-1 ;

Таблица 8.1

n1	n2	n3	n4	n5	n6	n7	n8
600	900	1200	1500	1800	2100	2400	2600

Изменение среднего эффективного давления:

(8.9)

где р_еМАХ – максимальное значение среднего эффективного давления по внешней характеристике:

р_еМАХ = К_М ∙р_ЕН , [МПа](8.10)

Р_еМАХ = 0,6026∙1,15 = 0,6926;

где К_м – коэффициент приспособляемости по крутящему моменту (К_м =1,15);

р_ен - среднее эффективное давление на номинальном режиме;

а_р – постоянная величина,

а_р = Р_ЕН (К_м -1)/(n_н -n_м )² =2,79∙10^-7

n_н ,n_м - частоты вращения на номинальном и максимальном режиме работы (n_н *0,7=n_м );

n_m = 1820 мин^-1

Механический КПД:

(8.11)

Крутящий момент:

(8.12)

8.2 Определение экономических показателей

К экономическим показателям двигателя относятся удельный эффективный расход топлива и эффективный КПД.

Эффективный удельный расход топлива:

п_у = П_е . Т_у б хг.кВт∙чъ (9ю1)

где Gt – часовой расход топлива может быть найден:

[кг/ч] (9.2)

Цикловой расход топлива можно допустить пропорциональным среднему индикаторному давлению:

(9.3)

где G_ТЦН , р_{i Н} - цикловой расход топлива и среднее индикаторное давление на номинальном режиме работы;

Величина циклового расхода на номинальном режиме:

(9.4)

;

Удельный эффективный расход топлива по скоростной характеристике, для карбюраторного двигателя:

(9.5)

Часовой расход топлива:

G_t = g_e ∙N_e / 1000, [кг/ч] (9.6)

8.3 Внешняя скоростная характеристика

Для оценки динамических качеств и экономичности проектируемого автомобиля необходимо знать внешнюю скоростную характеристику двигателя. Эту характеристику можно получить расчетным путем, используя результаты теплового расчета.

Внешняя характеристика определяется для интервала от минимальной частоты вращения вала до номинальной. Шаг расчета выбирается так, чтобы получить восемь расчетных режимов по характеристике. Для дизельных двигателей минимальная частота вращения выбирается из интервала 600-700 об/мин.

Определение показателей по ВСХ

n, мин-1	600	900	1200	1500	1800	2100	2400	2600
ре , МПа	0,4847	0,6639	0,7928	0,8714	0,8999	0,8781	0,8061	0,7303
рм , МПа	0,0697	0,08455	0,0994	0,11425	0,1291	0,14395	0,1588	0,1687
рi , МПа	0,5544	0,7484	0,8922	0,9857	1,0290	1,0221	0,9649	0,8990
Ne, кВт	18,032	37,043	58,981	81,043	100,428	114,332	119,954	117,717
М, Н∙м	287,012	393,068	469,389	515,974	532,824	519,939	477,318	432,385
ηм	0,874	0,887	0,889	0,884	0,875	0,859	0,835	0,812
Gt , кг/ч	5,233	9,781	14,397	18,668	22,375	25,319	27,147	27,428
ge ,г/кВт∙ч	277,760	252,722	233,622	220,460	213,236	211,949	216,600	223,000

9. ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ УСЛОВНОЙ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ СГОРАНИЯ НА ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ ПРОЕКТИРУЕМОГО ДВИГАТЕЛЯ

, град ПКВ	, МДж/кг		, МПа	, г/КВт*ч	, К	, МПа
80	0,7959	0,4989	0,7920	169,787	1857,9	7,557
85	0,7932	0,4972	0,7893	170,371	1829,4	7,385
90	0,7897	0,4950	0,7857	171,137	1804,6	7,225
95	0,7854	0,49,23	0,7815	172,056	1779,9	7,077
100	0,7807	0,4893	0,7768	173,107	1755	6,77
105	0,7754	0,4861	0,7716	174,273	1730,6	6,811
110	0,7699	0,4826	0,7660	175,536	1706,3	6,692
115	0,7640	0,4789	0,7602	176,891	1683,1	6,581
120	0,7578	0,4750	0,7541	178,320	1661,3	6477

ВЫВОД

При уменьшении продолжительности сгорания происходит снижение максимального давления цикла, максимальной температуры цикла, удельного индикаторного расхода топлива. Индикаторная работа цикла, индикаторный КПД и среднее индикаторное давление цикла повышаются при уменьшении продолжительности сгорания. Исходное значение =100 град ПКВ считаю наиболее оптимальным для данного двигателя.

Рисунок 1. График зависимости доли сгоревшего топлива и отвлеченной скорости сгорания от угла поворота коленчатого вала в процессе сгорания

Рисунок 2 - График зависимости удельного эффективного расхода топлива и часового расхода топлива от частоты вращения коленчатого вала

Рисунок 3 - График зависимости эффективной мощности и крутящего момента от частоты вращения коленчатого вала

Рисунок 4 - График зависимости давления и температуры от угла поворота коленчатого вала в процессе сгорания

Рисунок 1- Индикаторная диаграмма двигателя в Р-V координатах

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Фарафонтов М.Ф. Автомобильные двигатели: Учебное пособие для студентов-заочников.

- Челябинск: ЧГТУ, 1990. – 70с.

2. Колчин А.И. Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учеб. Пособие

для вузов. - 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Высшая школа, 1980. - 400с.

3. Вибе И.И. Теория двигателей внутреннего сгорания: Конспект лекции. - Челябинск: ЧПИ, 1974. – 252.

4. Теория рабочих процессов ДВС: Методические указания по выполнению курсовой работы/ Составители: Шароглазов Б.А., Кавьяров С.И. Челябинск: - ЧГТУ, 1997. – 12с.

5. Конструирование и расчет ДВС: Методические указания по курсовому проекту / Составители: Бунов В.М., Галичин В.Г. - Челябинск: ЧПИ, 1989. – 32с.