Название: Основы расчёта оболочек
Вид работы: курсовая работа
Рубрика: Промышленность и производство
Размер файла: 790.8 Kb
Скачать файл: referat.me-298692.docx
Краткое описание работы: Омский государственный технический университет Кафедра “Авиа- и ракетостроение” Специальность 160801 - “Ракетостроение” Курсовая работа по дисциплине
Основы расчёта оболочек
Омский государственный технический университет
Кафедра “Авиа- и ракетостроение”
Специальность 160801 - “Ракетостроение”
Курсовая работа
по дисциплине
“Строительная механика летательных аппаратов”
Основы расчёта оболочек
Омск 2005
Содержание
1. Расчет цилиндрической оболочки, подкрепленной шпангоутами
2. Исследование напряжённо-деформированного состояния полусферической оболочки, заполненной жидкостью
3. Исследование напряжённо-деформированного состояния сферической оболочки, заполненной жидкостью
4. Расчёт сферического топливного бака с опорой по экватору
5. Расчёт бака на прочность
Список литературы
1. РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ, ПОДКРЕПЛЕННОЙ ШПАНГОУТАМИ
Условие задачи.
Рассмотрим цилиндрическую оболочку постоянной толщины , радиуса
, подкрепленную шпангоутами, равномерно расположенными по её длине. Сечение шпангоута:
. Оболочка нагружена избыточным давлением
(рис.1).
Цель расчета.
Определить минимальное расстояние между шпангоутами , которое позволяет исключить взаимное влияние на оболочку двух соседних шпангоутов.
Рис.1. Расчетная схема
Исходные данные
Погонная нагрузка МПа;
Радиус оболочки м;
Толщина оболочки м;
Ширина шпангоута , м;
Толщина шпангоута , м;
Материал оболочки:
марка ВТ6С (О);
коэффициент Пуассона ;
модуль Юнга
Выполнение расчёта
Расчётная схема 1. Шпангоуты абсолютно жёсткие
Определим цилиндрическую жёсткость оболочки по формуле:
;
Вычислим коэффициент затухания гармонической функции
по формуле:
;
Определим силу взаимодействия между шпангоутами и оболочкой:
Определим перерезывающую силу на краю оболочки:
Определим погонный изгибающий момент в месте установки шпангоута:
Погонный изгибающий момент по длине оболочки, затухающий по периодическому закону, вычислим по следующей формуле:
где - число расчётных точек на всей области существования функции
.
Принимаем .
Так как область существования гармонической функции определяется условием
, то находим шаг вычислений
момента
из выражения:
;
Результаты расчёта заносим в таблицу 1 и вычерчиваем график функции (рис.2, рис.3).
С использованием графика определяем координату
второй точки пересечения графика функции
с осью абсцисс и находим минимальное расстояние между шпангоутами
:
Расчётная схема 2. Расчёт подкреплённой оболочки с податливыми (упругими) шпангоутами
Найдём площадь поперечного сечения шпангоута :
Определим коэффициент податливости шпангоута :
Погонный изгибающий момент по длине оболочки с учётом податливости шпангоута:
Результаты вычислений заносим в таблицу 1 и строим график функции , совмещённый с графиком
(рис.2, рис.3).
Определим в процентах снижение величины изгибающего момента при учёте податливости шпангоута:
;
Таблица 1
2. ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ПОЛУСФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ, ЗАПОЛНЕННОЙ ЖИДКОСТЬЮ
Условие задачи: Тонкостенный сосуд (рис.1), выполненный в виде полусферы, частично заполнен жидкостью. Закрепление оболочки по диаметру окружности – свободное.
Цель расчета:
1. Построить эпюры погонных меридиональных и кольцевых
усилий.
2. Определить толщину стенки оболочки, без учёта её собственного веса.
Исходные данные:
Радиус сферы: м;
Угол зеркала жидкости: ;
Плотность жидкости (горючее):;
Коэффициент безопасности ;
Материал оболочки:
Марка ВТ6С (О);
предел прочности .
Выполнение расчёта
1. Расчёт участка оболочки над уровнем жидкости
Рассмотрим участок оболочки (рис. 1). На расстоянии
от полюса
отсекаем часть оболочки нормальным коническим сечением с углом широты
(рис. 2).
1.1 Определяем границы участка BC: .
1.2 Составляем уравнение равновесия внешних и внутренних сил в проекции на вертикальную ось для отсечённой части оболочки:
,
где - вес жидкости, заполняющей полусферу;
- координаты расчётного сечения;
- меридиональная погонная сила.
1.3 Определяем высоту столба жидкости в полусферической оболочке:
1.4 Находим объём шарового сегмента, заполненного жидкостью:
1.5 Вычисляем вес жидкости по формуле:
1.6 Определяем текущий радиус кольцевого сечения оболочки:
1.7 Находим погонное меридиональное усилие из уравнения равновесия отсечённой части оболочки:
.
1.8 Определяем погонное кольцевое усилие для участка
, используя уравнение Лапласа:
,
где ,
– главные радиусы кривизны расчётного сечения оболочки;
– интенсивность внешней нагрузки на стенку в расчётном сечении оболочки.
Для сферы R1
= R2
и для участка
= -
.
Результаты расчёта заносим в таблицу 1
при условии .
Таблица 1
№ точки |
|
|
|
1 |
90 |
1035 |
-1035 |
2 |
87 |
1037 |
-1037 |
3 |
84 |
1046 |
-1046 |
4 |
81 |
1061 |
-1061 |
5 |
78 |
1081 |
-1081 |
6 |
75 |
1109 |
-1109 |
7 |
72 |
1144 |
-1144 |
8 |
69 |
1187 |
-1187 |
9 |
66 |
1240 |
-1240 |
10 |
63 |
1303 |
-1303 |
11 |
60 |
1380 |
-1380 |
2. Расчёт участка оболочки под уровнем жидкости
Рассмотрим участок оболочки (рис.1). Построим нормальное коническое сечение на расстоянии
от полюса оболочки. Положение расчётного сечения определяется углом широты
2.1 Определим границы участка :
.
2.2 Составляем уравнение равновесия внешних и внутренних сил в проекции на вертикальную ось для отсечённой части оболочки:
,
где - вес жидкости, заключённой в шаровом сегменте высотой
;
- давление жидкости в расчётном сечении;
- площадь поперечного сечения оболочки на уровне
;
- радиус поперечного сечения оболочки на уровне
.
2.3 Определяем составляющие уравнения равновесия:
Объём шарового сегмента:
,
где .
Вес жидкости: .
Давление жидкости на уровне от зеркала жидкости:
.
Площадь поперечного сечения
,
где .
Значения составляющих уравнения равновесия заносим в таблицу 2.
Таблица 2
№ точки |
|
Vшс , м3 |
G, Н |
q, Па |
S, м2 |
r, м |
1 |
60 |
0,932 |
7313 |
0 |
3,443 |
0,974 |
2 |
54 |
0,656 |
5145 |
775,06 |
3,217 |
0,910 |
3 |
48 |
0,436 |
3419 |
1493 |
2,955 |
0,836 |
4 |
42 |
0,270 |
2118 |
2147 |
2,661 |
0,753 |
5 |
36 |
0,153 |
1199 |
2728 |
2,337 |
0,661 |
6 |
30 |
0,077 |
601,96 |
3232 |
1,988 |
0,563 |
7 |
24 |
0,032 |
254,83 |
3651 |
1,617 |
0,458 |
8 |
18 |
0,011 |
82,72 |
3982 |
1,229 |
0,348 |
9 |
12 |
0,00212 |
16,64 |
4222 |
0,827 |
0,234 |
10 |
6 |
0,000134 |
1,05 |
4366 |
0,416 |
0,118 |
11 |
0 |
0 |
0 |
4415 |
0 |
0 |
2.4 Подставим найденные значения
в уравнение равновесия и определим меридиональное усилие
:
.
2.5 Получим выражение для погонного кольцевого усилия из уравнения Лапласа при
R 1 = R 2 = R ,
.
Результаты расчёта заносим в таблицу 3
при условии .
Таблица 3
№ точки |
φ, град. |
|
|
1 |
60 |
1380 |
-1380 |
2 |
54 |
1548 |
-676,2 |
3 |
48 |
1716 |
-35,93 |
4 |
42 |
1877 |
538,4 |
5 |
36 |
2026 |
1,044 |
6 |
30 |
2158 |
1477 |
7 |
24 |
2272 |
1836 |
8 |
18 |
2363 |
2118 |
9 |
12 |
2429 |
2320 |
10 |
6 |
2470 |
2442 |
11 |
0 |
2483 |
2483 |
По данным таблиц строим эпюры погонных усилий. Схема эпюры приведена на рис. 4.
С помощью эпюры определяем наиболее напряжённое сечение оболочки и максимальные усилия
.
3. Определение толщины стенки оболочки
3.1 Найдём допускаемое напряжение материала оболочки:
3.2 Определим толщину стенки:
,
3. ИССЛЕДОВАНИЕ НАПРЯЖЁННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СФЕРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ, ЗАПОЛНЕННОЙ ЖИДКОСТЬЮ
Условие задачи:
Построить эпюры безмоментных напряжений и
для сферического сосуда (рис. 1), полностью заполненного жидкостью.
Исходные данные:
Радиус оболочки: м;
Плотность жидкости (окислитель):
;
Толщина стенки оболочки:
.
Рис. 1. Схема оболочки
Выполнение расчёта
1. Выводы расчётных зависимостей для верхней полусферы
В верхней полусфере отсечём часть оболочки нормальным коническим сечением с углом при вершине конуса и составим уравнение равновесия отсеченной части оболочки (рис. 2):
,
где – равнодействующая сил давления жидкости
на стенку оболочки в проекции на
вертикальную ось.
Жидкость действует на стенку оболочки переменным давлением. Равнодействующую сил давления жидкости на вертикальную ось определим по формуле:
,
где – объём цилиндра;
– объём шарового сегмента, рис. 2.
,
где - высота столба жидкости в расчётном сечении.
Рис. 2. Расчётная схема
Получаем:
.
Из уравнения равновесия после подстановки выражения для силы имеем:
.
Отсюда меридиональное напряжение:
.
Определим кольцевое напряжение . Для этого обратимся к уравнению Лапласа, учитывая, что для сферической оболочки R
1
=
R
2
=
R
::
,
где - давление жидкости в рассматриваемом сечении оболочки.
После подстановки в уравнение Лапласа получаем:
.
Принимая угол в диапазоне от 0˚ до 90˚, занесём значения составляющих уравнения равновесия, кольцевых и меридиональных напряжений с шагом угла
, равным 10˚,в таблицу 1.
Таблица 1
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
10 |
0,002049 |
0,001027 |
11,445 |
191,409 |
2,442 |
7,350 |
20 |
0,032 |
0,016 |
174,869 |
759,818 |
9,616 |
2,925 |
30 |
0,15 |
0,077 |
818,854 |
1688 |
2,107 |
6,528 |
40 |
0,432 |
0,226 |
2314 |
2948 |
3,603 |
1,148 |
50 |
0,938 |
0,503 |
4870 |
4501 |
5,338 |
1,768 |
60 |
1,677 |
0,932 |
8349 |
6300 |
7,161 |
2,506 |
70 |
2,599 |
1,512 |
12170 |
8290 |
8,869 |
3,354 |
80 |
3,585 |
2,213 |
15360 |
10410 |
1,019 |
4,307 |
90 |
4,473 |
2,982 |
16700 |
12600 |
1,074 |
5,371 |
2. Выводы расчётных зависимостей для нижней полусферы
Рис. 3. Расчётная схема
Отсечём нормальным коническим сечением часть сферы (рис. 3). Вес жидкости в объёме шарового сегмента и равнодействующая от гидростатического давления жидкости
, находящейся выше рассматриваемого сечения, уравновешиваются реакцией опоры N и результирующим меридиональным усилием от погонных меридиональных сил, распределённых по круговому контуру шарового сегмента в сечении
. Отсюда получим следующее уравнение равновесия:
,
где - реакция опоры, равная весу жидкости в объёме шара.
Н;
- гидростатическое давление жидкости;
- площадь поперечного сечения;
- вес жидкости в объёме шарового сегмента.
После подстановки получим:
Отсюда имеем:
.
Для нижней части полусферы определяем из уравнения Лапласа:
, где
.
Отсюда:
.
Принимая угол в диапазоне от 90˚ до 0˚, занесём значения составляющих уравнения равновесия, кольцевых и меридиональных напряжений с шагом угла
, равным 10˚,в таблицу 2.
Таблица 2
|
|
S, м2 |
|
|
|
90 |
12600 |
3,976 |
33410 |
1,074 |
5,371 |
80 |
14790 |
3,856 |
24790 |
9,958 |
6,568 |
70 |
16910 |
3,511 |
16940 |
6,922 |
7,957 |
60 |
18910 |
2,982 |
10440 |
-1,908 |
9,667 |
50 |
20700 |
2,333 |
5633 |
-1,411 |
1,2 |
40 |
22260 |
1,643 |
2529 |
-4,314 |
1,57 |
30 |
23520 |
0,994 |
859,303 |
-1,095 |
2,298 |
20 |
24450 |
0,465 |
178,593 |
-3,038 |
4,288 |
10 |
25020 |
0,12 |
11,508 |
-1,361 |
1,489 |
0 |
25210 |
0 |
0 |
-1,362 |
1,362 |
Выводы
В опорной точке сферы безмоментные напряжения обращаются в бесконечность. Это является следствием обращения в ноль площади сечения, по которой действуют напряжения . В реальных условиях сосредоточенных в точке сил не существует, и поэтому эта особенность имеет место лишь в расчётной схеме.
Рис. 4. Эпюра напряжений и
4. РАСЧЁТ СФЕРИЧЕСКОГО ТОПЛИВНОГО БАКА С ОПОРОЙ ПО ЭКВАТОРУ
Условие задачи: Сферический топливный бак с опорой по экватору, заполненный жидкостью, находится под давлением наддува (рис.1, рис. 2).
Цель расчёта: Определить толщину стенки и массу конструкции бака при заданных размерах и нагрузке.
Исходные данные:
Радиус оболочки: м;
Плотность жидкости (горючее): ;
Давление наддува: ;
Уровень жидкости: ;
Коэффициент осевой перегрузки: ;
Коэффициент безопасности: ;
Материал оболочки:
марка ВТ6С (О);
предел прочности ;
плотность .
Примечание:
Для упрощения принимаем: .
Выполнение расчёта
1. Расчёт оболочки над опорой
Формулы для расчёта погонных меридиональных и кольцевых
усилий над опорой
от действия давления жидкости и давления наддува имеют вид:
;
,
где – угол, отсчитываемый в плоскости меридиана от верхнего полюса;
– ускорение свободного падения.
Принимая угол в диапазоне от 0˚ до 90˚, занесём значения кольцевых и меридиональных усилий с шагом угла
, равным 10˚,в таблицу 1.
Таблица 1
|
|
|
0 |
140600 |
140600 |
10 |
140800 |
141000 |
20 |
141100 |
142200 |
30 |
141800 |
144100 |
40 |
142600 |
146800 |
50 |
143500 |
150200 |
60 |
144500 |
154100 |
70 |
145400 |
158700 |
80 |
146100 |
163900 |
90 |
146400 |
169600 |
2. Расчёт оболочки под опорой
Выведем расчётные формулы для погонных меридиональных и кольцевых усилий от действия давления жидкости и давления наддува под опорой топливного бака . Составим уравнение равновесия внешних и внутренних сил для выделенного сечения оболочки (рис. 2) в проекции на вертикальную ось
. Получим:
,
где – давление в рассматриваемом сечении; S
– площадь расчётного поперечного сечения;
– вес жидкости в шаровом сегменте, отсечённом нормальным коническим сечением с углом
;
– равнодействующая погонных меридиональных усилий
в проекции на ось
.
Давление в произвольном сечении оболочки равно давлению наддува плюс давление столба жидкости над рассматриваемым сечением:
,
где h – высота столба жидкости от зеркала жидкости до расчётного сечения.
,
,
где - радиус рассматриваемого сечения.
Определим вес жидкости в шаровом сегменте: ,
где – объём шарового сегмента, отсечённого нормальным коническим сечением с углом
.
.
Спроектируем погонные меридиональные усилия в расчётном сечении на вертикальную ось
:
.
Величина равнодействующей от распределённых по кольцу радиуса r
меридиональных сил
определяется по формуле:
.
Окончательно получаем .
Принимая угол в диапазоне от 90˚ до 0˚, занесём значения составляющих уравнения равновесия с шагом угла
, равным 10˚,в таблицу 2.
Таблица 2
|
|
S , м2 |
|
|
90 |
0,2809 |
3,976 |
2,982 |
81910 |
80 |
0,2863 |
3,856 |
2,213 |
60790 |
70 |
0,2915 |
3,511 |
1,512 |
41530 |
60 |
0,2964 |
2,982 |
0,932 |
25600 |
50 |
0,3008 |
2,333 |
0,503 |
13810 |
40 |
0,3046 |
1,643 |
0,226 |
6201 |
30 |
0,3077 |
0,994 |
0,077 |
2107 |
20 |
0,3099 |
0,465 |
0,016 |
437,881 |
10 |
0,3113 |
0,120 |
0,001027 |
28,215 |
0 |
0,3118 |
0 |
0 |
0 |
Подставляем полученные выражения ,
S
,
,
в уравнение равновесия и преобразовываем.
Получаем формулу для вычисления погонных меридиональных усилий:
.
Подставляя полученное выражение в уравнение Лапласа, определим погонные кольцевые усилия
. Уравнения Лапласа в усилиях имеет вид:
,
где ,
– главные радиусы кривизны оболочки;
–
давление в рассматриваемом сечении.
Для сферического бака R 1 = R 2 = R , поэтому уравнение Лапласа принимает вид:
.
Подставив выражение в уравнение Лапласа и проведя преобразования, получим формулу для вычисления
:
.
Принимая угол в диапазоне от 90˚ до 0˚, занесём значения составляющих уравнения равновесия с шагом угла
, равным 10˚,в таблицу 3.
Таблица 3
|
|
|
90 |
169600 |
146400 |
80 |
169900 |
152200 |
70 |
170600 |
157300 |
60 |
171500 |
161900 |
50 |
172500 |
165900 |
40 |
173400 |
169200 |
30 |
174300 |
171900 |
20 |
174900 |
173800 |
10 |
175300 |
175000 |
0 |
175400 |
175400 |
Погонные усилия в сферическом баке принимают наибольшее значение в нижнем полюсе. Кроме того, в нижнем полюсе =
. Сравнивая результаты вычислений значений
,
на экваторе для участков над опорой и под опорой, делаем вывод: усилия
,
терпят разрыв.
Определение толщины стенки бака
Расчёт на прочность производим по максимальным погонным усилиям.
Определяем напряжения в нижнем полюсе бака: ,
где – толщина стенки бака.
Подставив в эти формулы выражения для погонных меридиональных и кольцевых усилий, получим:
.
Минимальную толщину оболочки можно получить по формуле:
,
где – допускаемые напряжения.
Определяем массу оболочки бака:
,
где – площадь поверхности оболочки;
– плотность материала оболочки.
Построим эпюру погонных усилий ,
(рис. 3):
Рис. 3. Эпюра погонных усилий ,
5. РАСЧЁТ БАКА НА ПРОЧНОСТЬ
Условие задачи:
Цилиндрический бак с верхним полуэллиптическим и нижним полусферическими днищами (рис.1) находится под действием давления наддува и заполнен жидкостью до уровня H
.
Цель расчёта:
1. Определить величину безмоментных напряжений ;
2. Определить толщину обечайки и днищ бака.
Исходные данные:
Радиус бака: м;
Размеры эллиптического днища:
Высота столба жидкости: ;
Плотность жидкости (окислитель): ;
Давление наддува: ;
Коэффициент безопасности: ;
Материал оболочки:
марка ВТ6С (О);
предел прочности ;
.
Выполнение расчёта
Участок верхнего эллиптического днища
Рис. 2. Схема эллиптического днища
В днище нормальным коническим сечением I
–
I
отсечём верхнюю часть оболочки и составим для неё уравнение равновесия. Выбираем оси координат так, как показано на рис. 2. Из уравнения равновесия и уравнения Лапласа получаем выражения для в расчётном сечении эллиптического днища в виде:
,
где ,
– радиусы кривизны рассматриваемого сечения оболочки,
,
,
где x, y – координаты точки в рассматриваемом сечении оболочки.
Для построения эпюр задаёмся значениями x. Координату y определяем из уравнения эллипса . Отсюда получаем
.
Меньшую полуось b разбиваем на 5 равных частей, для каждого сечения производим расчёты, результаты расчётов заносим в таблицу 1.
Таблица 1
№ сечения |
x , м |
y , м |
R 1 , м |
R 2 , м |
|
|
1 |
0 |
1,125 |
0,18 |
1,125 |
|
|
2 |
0,09 |
1,102 |
0,24 |
1,238 |
|
|
3 |
0,18 |
1,031 |
0,449 |
1,526 |
|
|
4 |
0,27 |
0,9 |
0,884 |
1,913 |
|
|
5 |
0,36 |
0,675 |
1,639 |
2,349 |
|
|
6 |
0,45 |
0 |
2,813 |
2,813 |
|
|
Участок цилиндра над зеркалом жидкости
Рис. 3. Сечение II – II
Нормальным сечением к оси бака II – II отсечём часть цилиндра, расположенную над зеркалом жидкости (рис. 3). Составим уравнение равновесия для верхней отсеченной части оболочки в проекции на вертикальную ось:
.
Отсюда меридиональное напряжение:
Па.
Для цилиндра ;
, поэтому из уравнения Лапласа получаем кольцевое напряжение:
Па.
Участок цилиндра под зеркалом жидкости
Рис. 4. Сечение III – III
Для сечения III – III расчётная схема (рис. 4) будет отличаться от показанной на рис. 3 тем, что здесь необходимо дополнительно учесть давление на стенку цилиндрической части бака со стороны жидкости.
Уравнение равновесия в проекции на вертикальную ось бака остаётся без изменений:
.
Поэтому меридиональное напряжение не меняется:
Па.
Окружное напряжение определяем из уравнения Лапласа
,
где Па.
Отсюда Па.
Участок нижнего полусферического днища
Рис. 5. Сечение IV – IV
Для нижнего днища нормальным коническим сечением IV
–
IV
с углом при вершине отсечём нижнюю часть сферической оболочки (рис. 5). Составим для неё уравнение равновесия внешних и внутренних сил в проекции на вертикальную ось оболочки:
,
где r
– радиус кольцевого сечения оболочки, ;
S
– площадь поперечного сечения, ;
- давление в расчётном сечении оболочки,
;
G
– вес жидкости в объёме шарового сегмента, ;
Vc
– объём шарового сегмента, .
Подставляя значения r
,
S
,
,
G
в уравнение равновесия определяем меридиональное напряжение
:
Уравнение Лапласа для сферической оболочки имеет вид:
.
Подставляя в уравнение Лапласа , находим кольцевое напряжение
в сечении IV
–
IV
:
.
Построим таблицу 2
значений и
в зависимости от угла
в диапазоне от 0˚ до 90˚ с шагом в 15˚:
Таблица 2
|
|
|
0 |
|
|
15 |
|
|
30 |
|
|
45 |
|
|
60 |
|
|
75 |
|
|
90 |
|
|
По полученным напряжениям в характерных сечениях бака строим эпюры напряжений и
(рис. 6).
Определение толщины стенок бака
Для определения толщины днищ и обечайки бака используем следующее условие:
σ
max
≤ [σ
], где [σ
] = Па
Толщина стенки .
Получаем: для верхнего днища м;
для обечайки бака м;
для нижнего днища м.
Из расчётов видно, что δ max = δ 2 = 0,518 мм – окончательная толщина стенки бака. По расчётной толщине стенки подбираем толщину листа согласно ГОСТ 22178 – 76:
.
Рис.6. Эпюры безмоментных напряжений и
Список литературы
1. Расчёт безмоментных оболочек: Методические указания по дисциплине “Основы расчёта оболочек” для специальностей: 130600-Ракетостроение, 130400-Ракетные двигатели/ Сост. Л.И. Гречух, И. Н. Гречух.- Омск: Изд-во ОмГТУ, 2002.- 32 с.
Похожие работы
-
Расчет разброса баллистических параметров
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение Высшего профессионального обучения Тульский Государственный университет
-
Определение термодинамической вероятности реакции термического превращения углеводородов при раз
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
-
Проектирование двухступенчатой баллистической ракеты с ЖРД
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра «Авиа- и ракетостроение» Специальность 160801- «Ракетостроение»
-
Технологическая карта на замену деревянной балки жилого дома
Министерство высшего и профессионального образования Р.Ф. ВОЛОГОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ Кафедра ПГС Специальность 2903 Группа СП - 41
-
Проектирование главной схемы электрических соединений подстанции
Министерство образования Российской Федерации НГТУ Кафедра Э.С. Курсовая работа по дисциплине “Производство электрической энергии” Тема: Проектирование главной схемы электрических соединений подстанции.
-
Сравнительный анализ систем электронного документооборота
Министерство образования Республики Беларусь ГУО «Белорусский государственный университет» Исторический факультет Кафедра источниковедения Отчет
-
Расчет роторно-поршневого двигателя
Определение параметров невозмущённого потока по заданным исходным данным. Расчет параметров во входном сечении и по тракту диффузора. Уравнение равенства секундного расхода. Расчет геометрических параметров в сопловой части заданного двигателя.
-
Расчет параметров гидропривода
Омский государственный технический университет Кафедра «Авиа- и ракетостроения» Курсовая работа Выполнение расчетов по курсу «Гидропривод ЛА» семестр 2005 учебного года
-
Расчет состава шлака при сварке покрытыми электродами
Санкт-Петербургский Государственный Морской Технический Университет Кафедра Сварки Судовых Конструкций Курсовая работа на тему: Расчет состава шлака при сварке покрытыми электродами
-
Анализ системы автоматического регулирования угловой скорости вращения турбины
Определение передаточной функции разомкнутой, замкнутой систем и передаточной функции по ошибке. Определение запасов устойчивости. Определить параметры корректирующего звена, обеспечивающие наибольшее быстродействие при достаточном запасе устойчивости.