Название: Основы конструирования и проектирования
Вид работы: реферат
Рубрика: Промышленность и производство
Размер файла: 172.27 Kb
Скачать файл: referat.me-299514.docx
Краткое описание работы: Министерство образования Российской Федерации Санкт-Петербургский государственный университет сервиса и экономики КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА «Основы конструирования и проектирования»
Основы конструирования и проектирования
Министерство образования Российской Федерации
Санкт-Петербургский государственный университет
сервиса и экономики
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА
«Основы конструирования и проектирования»
Санкт- Петербург
2009
Оглавление.
1. Задание. |
3 |
Исходные данные. |
3 |
Ресурс редуктора. |
3 |
2. Расчет силовых и кинематических характеристик привода. |
4 |
2.1 Определение мощности на приводном валу и выбор асинхронного электродвигателя, и кинематический расчет привода |
5 |
3. Расчет параметров зубчатых колес |
7 |
3.1 определение механических свойств материалов. |
7 |
4. Расчет параметров передачи |
8 |
5. Конструирование валов редуктора |
10 |
6. Расчет шпоночного паза |
11 |
7. Расчет зубчатой муфты |
12 |
8. Проверочный расчет быстроходного вала. |
13 |
Список литературы. |
16 |
1 Задание.
- Спроектировать вал редуктора по заданной схеме механизма (изображенного на рис. 1) и его ресурса.
- произвести основные проектировочные и проверочные расчеты.
- выполнить рабочий чертеж вала редуктора.
Исходные данные.
В качестве исходных данных используется схеме механизма (Рис.1) привода машины, работающий при длительной, неизменной или слабо меняющейся наибольшей рабочей нагрузке, например привод: насоса и т.п. Для передачи вращательного движения от двигателей к исполнительным элементам машин используется цилиндрическая – прямозубая передача.
Ресурс редуктора.
- Заданная долговечность привода t ∑ =30000 (час.)
- Требуемая мощность тихоходного вала N 2 =5 (КВт.)
- Требуемая чистота вращения ведомого вала n 2 =400 (об./мин.)
- Материал вала сталь 40Х с термообработкой-улучшением, с твёрдостью поверхности НВ=230
2 Расчет силовых и кинематических характеристик привода
Привод состоит из редуктора и электродвигателя, соединенных посредством зубчатой муфты. Соединение муфты свалом электродвигателя и быстроходным валом редуктора производится посредством призматических шпонок. Выходной (тихоходный) вал редуктора также имеет шпоночный паз для соединения с последующими ступенями машины и обеспечивающий передачу выходного крутящего момента Т2.
Рис. 1
Кинематическая схема редуктора
2.1 Определение мощности на приводном валу, выбор асинхронного электродвигателя и кинематический расчет привода.
Определение мощности на приводном валу.
мощность на приводном валу N1 определяется по формуле
КВт
где N2 - мощность на приводном (тихоходном) валу;
ηобщ. – общий К.П.Д. привода равный произведению частных К.П.Д. кинематических пар.
η =η1 ×η2 × η3 ×…ηi …. ×ηn ×ηx подш.
где η - число зацеплений (η=1); X – число пар подшипников (X =2); Ориентировочные значения частных К.П.Д. ηi
η =ηз.п. ×ηx подш =0.98×0.995×0.99 2 =0.956
Требуемая мощность двигателя.
КВт.
Практически принимаем, что в рабочем диапазоне нагрузок (исключая период пуска) частота вращения ротора nдв . =const, тогда частота вращения двигателя связана с частотой вращения рабочего органа.
Выбор асинхронного электродвигателя производим из таблице 3 [1] по номинальной мощности Nдв. , при условии, что
N1 < Nдв.
Тип электродвигателя 4А132М8 Y 3 со следующими характеристиками:
- номинальная мощность электродвигателя Nдв =5.5 КВт
- синхронная чистота вращения =1000 об/мин.
- диаметр вала ротора dдв . =38 мм.
- кратность максимального момента ψmax =2.2
N1 =5.23< Nдв =5.5
Частота вращения ротора двигателя при номинальной нагрузке меньше синхронной частоты и определяется по формуле
об/мин.
где S – коэффициент скольжения, изменяющийся в пределах 0.04 – 0.06
Принимаем равным 0.05
Кинематический расчет привода.
Определение передаточного числа редуктора по отношению частот вращения входного и выходного валов
Полученное значение лежит в рекомендованных для одноступенчатых передач пределах (от 1.6 до 8). принимаем ближайшее стандартное значение u=2.5 и уточняем частоту вращения тихоходного вала редуктора.
об./мин.
При этом угловые скорости вращения валов рассчитаем по формулам
рад./c
рад./c
Вращающие моменты на быстроходном и тихоходном валах (с учетом К.П.Д.) соответственно
H м 55,28×103
Н мм
Определение действительной мощности на тихоходном валу:
N2=N1×nобщ.=5,5×0,956=5,25 КВт
Н м 131,94×103
Н мм
3 Расчет параметров зубчатых колес
В расчетах прочности в входят ограничения по контактным напряжениям, допустимые величины которых определяются на основание механических свойств материалов зубчатых колес.
3.1 определение механических свойств материалов.
Марку материала шестерни, выбираем сталь 40Х с термообработкой-нормализацией, с твёрдостью поверхности НВ=230, а для колеса тоже сталь 40Х с термообработкой-улучшением НВ=243
Предварительно принимаем: для шестерни диаметр заготовки до 100 мм., а для колеса до 180 мм. (по таблицы 5 [1])
- для материала шестерни: предел текучести σт
=490 МПа
- для материала колеса: предел текучести σт =540 МПа
расчет допускаемого контактного напряжения для материала шестерни и колеса.
по заданной долговечности t=30000 час.
Определим число рабочих циклов
- шестерни Nц1 =60×n1 ×t=60×950×30000=1,7×109
- колеса Nц2 =660×n2 ×t=60×380×30000=0,684×109
Принимаем:
- коэффициент долговечности КHL =1
- коэффициент безопасности [n]=1,15
Определение допускаемого контактного напряжения для материалов зубчатой передачи.
МПа
где - предел контактной выносливости при базовом числе циклов (по таблицы 6 [1])
МПа
- для шестерни:
МПа
МПа
- для колеса
МПа
МПа
4 Расчет параметров передачи
Основные размеры цилиндрических прямозубых передач внешнего зацепления определяются параметрами венца:
- числом зубьев Z;
- модулем m;
- коэффициентом смещения x;
Принимаем, коэффициент учитывающий динамичность нагрузки и неравномерность зацепления kH =1,2.
Определение межосевого расстояния dw из условия контактной выносливости и выбранного значения коэффициента ширины колеса ψ ba =0.25
мм
Выбираем ближайшее стандартное значение dw.=125 мм.
Принимаем нормальный модуль по соотношению:
m=(0.01 – 0.02) × dw=(0.01 – 0.02)×125=1.25 – 2.5
Выбираем стандартное значение m,=2
Определение суммарного числа зубьев шестерни и колеса zw
Число зубьев шестерни Z1
Принимаем число зубьев шестерни Z1=36
Число зубьев колеса Z2
Окончательное суммарное число зубьев
Основные размеры шестерни и колеса по следующим соотношением:
- делительные диаметры
мм.
мм.
- диаметры вершин зубьев
мм
мм
- ширина колеса прямозубой передачи при ψ ba =0.25
мм.
Принимаем: b2=31 мм.
- ширина шестерни b1
мм.
где 4 мм. задается превышение ширины шестерни над колесом.
- диаметры окружности впадин
мм.
мм.
- коэффициент ширины шестерни по диаметру
5 Конструирование валов редуктора.
Основной силой действующей на вал редуктора с прямозубой цилиндрической передачей, является крутящий момент Т2. Прочность вала, имеющего ступенчатую конструкцию в соответствии с заданием, лимитируется его цилиндрическим концом, где поперечное сечение наименьшее. Наименьший диаметр вала dв1 (см. рис 2) рассчитывается по формуле.
мм.
где [τ]K - допускаемое напряжение на кручение, определяемое механическими свойствами материала вала.
В большинстве случаев вал быстроходной ступени выполнен за одно целое с шестерней, следовательно механические свойства материала σт =490 МПа и для вала колеса.
МПа
- на ведущем вале:
мм.
Поскольку диаметр вала электродвигателя dдв . =38 мм., то необходимо из условия их соединения муфтой согласовать диаметры обоих валов по условию, что dв1 =0,75×dдв . =0,75×38=28,5 мм. принимаем ближайшее стандартное значение dв1 =28 мм.
- на ведомом вале:
мм
Принимаем: dв2 =24мм.
Остальные диаметры выбираем с учетом стандарта СЕВ 514-77
- под уплотнения dу1 =30 мм; dу2 =26 мм.
- под подшипники dn1 =36 мм; dn2 =36 мм.
- под ступицу колеса dk1 =40 мм.
- длина цилиндра под ступицу колеса:
мм.
Принимаем: l cm2 =50 мм.
- длина выходных концов вала:
мм.
мм.
Принимаем: lВ1 =50 мм ; lВ2 =50 мм
6 Расчет шпоночного паза.
Размеры призматических шпонок выбираем по диаметру вала по СТ СЭВ 189-75
- для ведущего вала и колеса b × h=8 × 7
где b – ширина шпонки; h – высота шпонки.
Длину призматической шпонки выбираем из стандартного ряда в соответствие с расчетом на смятие по боковым сторонам шпонки.
где - LP – рабочая длина шпонки; Т – наибольший крутящий момент с учетом динамических нагрузок при пуске или внезапном торможении; t1 – заглубление шпонки в вал; [σсм ] – допускаемое напряжение на смятие.
где [S] – допускаемый коэффициент запаса; [S]=2,3 (при нереверсивной маломеняющейся нагрузке) σТ = 400 МПа (для шпонок из чистотянутой стали 45Х)
длина шпонки рассчитывается по формуле
- для ведущего вала
Т1 =55,28×103 Н×мм
t1 =4 мм
МПа
мм
мм
Выбираем ближайшее стандартное значение L=16 мм
- для ведомого вала
Т2 =131,94×103 Н×мм
t1 =4 мм
МПа
мм
мм
Выбираем ближайшее стандартное значение L=30 мм
7 Расчет зубчатой муфты.
Выбор муфты производится в зависимости от диаметра вала передаваемого крутящего момента по критерию.
где Тдл – наибольший длительно действующий момент; Ттабл – табличное значение передаваемого крутящего момента; k – коэффициент, учитывающий режим работы, принимаем k=1.
Таким образом.
Н м
Диаметр муфты рассчитываем по формуле
где Трасч в Н м; gм – отношение рабочей ширины зубчатого венца расчетному диаметру, gм = 0,2-0,25; kм – коэффициент, зависящий от твердости активных поверхностей зубьев муфты. При твердости поверхности зубьев 56…62 HRC kм ≤12, а при твердости 40…50 HRC 4< kм ≤6 принимаем kм =5.
мм.
По ОСТ 92-8764-76 выбираем зубчатую муфту:
Dм – диаметр муфты Dм =38 мм
Тм – передаваемый крутящий момент Тм =1000 Н м
mм – модуль муфты mм =2
b – ширина муфты bм =12 мм.
8 Проверочный расчет быстроходного вала.
Поскольку подшипники прямозубой передачи, воспринимают только поперечные нагрузки, то заменим их шарнирными неподвижными опорами RA и RB . Положение опор принимаем в середине ширины подшипников. (см Рис 2)
Рис. 2
Передаваемый момент Т2 =131,94×103 Н мм
Усилие зацепления:
Окружное H
Радиальное Н
Осевое Н
Неуравновешенная составляющая усилия, передаваемого муфтой:
Н
Расстояние между опорами: l =76
Расстояние между муфтой и левым подшипником: f=61
Опорные реакции в вертикальной плоскости:
Изгибающие моменты в вертикальной плоскости:
Н мм
Н мм
Опорные реакции в горизонтальной плоскости:
Изгибающие моменты в горизонтальной плоскости:
Н мм
Н мм
Суммарный изгибающий момент в наиболее нагруженном сечении (там, где посажено колесо)
Н мм
Приделы выносливости стал; 40Х:
- при изгибе : Н/мм2
- при кручение: Н/мм2
Нормальные напряжения для сечения под колесо:
Н/мм2
Где W – для сечения со шпоночной канавкой момент сопротивления:
мм
Касательные напряжения от нулевого цикла для сечения под шестерней:
Н/мм2
Где WК – момент сопротивления при кручение:
мм3
Эффективные коэффициенты концентрации напряжений (шпоночная канавка) для стали 40Х с пределом прочности менее 700 Н/мм2 .
Rσ =1,75 и Rτ =1.50
Масштабный фактор для вала: d=40:
έσ =0,85 и έτ =0,73
Коэффициенты, учитывающие влияние постоянной составляющей цикла средне углеродистой сталей:
ψσ =0,20 и ψτ =0,10
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжением:
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:
Общий коэффициент запаса прочности:
Таким образом, и прочность, и жесткость обеспечены.
Список литературы.
1). Основы конструирования и проектирования (методические указания) Г.В. Лепеш
2). Справочник конструктора – машиностроителя /Машиностроение Москва 2001г./ Т1; Т2; Т3; Анурьев В.И.
3). Расчеты деталей машин /,,Вышэйшая школа” Минск 1978г./ И.М. Чернин; А.В. Кузьмин; Г.М. Ицкович.
Похожие работы
-
Оптимальная последовательность обработки деталей на двух и четырех станках
Министерство Образования Российской Федерации Тольяттинский государственный университет Кафедра “Технология машиностроения” Отчет о практических работах
-
Контрольная работа по Теплотехнике
Санкт-Петербургский государственный университет сервиса и экономики Дисциплина: Основы проектирования и конструирования. КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА Вариант 2
-
Конструирование корпуса вулканизационного котла
Федеральное агентство по образованию Волжский политехнический институт (филиал) ВолгГТУ Кафедра “Технологические машины и оборудование” Семестровая работа
-
Методы определения плотности металлов и сплавов
Министерство образования Российской Федерации Южно-Уральский государственный университет Кафедра физического металловедения и физики твёрдого тела
-
Исследование усилительного каскада с общим эмиттером на биполярном транзисторе
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ГОУ ВПО «АЛТАЙСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ им. И.И.Ползунова»
-
Практический расчет ременной передачи
Расчет и конструирование составных частей машин. Состав ременной передачи: ведущий и ведомый шкивы, надетый с натяжением бесконечный ремень. Подбор электродвигателя по величине передаваемой мощности. Расчет плоскоременной передачи, чертеж шкива.
-
Технологический процесс изготовления шкива
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Санкт Петербургский государственный университет сервиса и экономики»
-
Конструирование ЭМ-1 Бортовой ЭВМ четвертого поколения
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССКИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ МОРСКОЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»
-
Расчет состава шлака при сварке покрытыми электродами
Санкт-Петербургский Государственный Морской Технический Университет Кафедра Сварки Судовых Конструкций Курсовая работа на тему: Расчет состава шлака при сварке покрытыми электродами
-
Проектирование состава бетона
Курсовая работа по материаловедению студента Группа Санкт-Петербургский Государственный Политехнический Университет Инженерно-строительный факультет